王 磊

（山西西山煤電股份有限公司馬蘭礦）

近距離煤層開(kāi)采中因重復(fù)采動(dòng)，煤巖冒落帶及裂隙帶進(jìn)一步擴(kuò)大，易溝通上下采空區(qū)，致使下部煤層回采過(guò)程中將面臨瓦斯涌出、漏風(fēng)及自燃情況的發(fā)生，影響下部煤層的回采［1-3］。注氮技術(shù)在煤礦生產(chǎn)過(guò)程中，在防滅火方面具有良好的效果，得到廣泛應(yīng)用［4-5］。在處理密閉老空區(qū)方面今年來(lái)有新進(jìn)展［6］，氮?dú)庾⑷朊荛]老空區(qū)后，這樣可有效地降低密閉空間內(nèi)的瓦斯?jié)舛?，同時(shí)還可阻礙氧氣濃度增加以及新空氣的進(jìn)入。因而在預(yù)防瓦斯與煤自燃共生災(zāi)害方面，這種技術(shù)被廣泛地應(yīng)用，且表現(xiàn)出多方面的優(yōu)勢(shì)。但密閉老空區(qū)注氮后，雖然稀釋了瓦斯?jié)舛龋浣^對(duì)量并未發(fā)生改變，因此在注氮稀釋的基礎(chǔ)上，通過(guò)抽放置換瓦斯很有必要。本研究根據(jù)某煤礦的地質(zhì)條件，論證上覆老空區(qū)通過(guò)注氮—抽放稀釋置換瓦斯技術(shù)方案的可行性，利用數(shù)值模擬方法分析了利用老空區(qū)進(jìn)、回風(fēng)側(cè)密閉注氮—抽放稀釋與置換老空區(qū)瓦斯的效果，為制定現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)方案提供參考。

1 工作面概況

某煤礦12032綜采工作面是二采區(qū)12031采煤工作面下分層工作面，是開(kāi)采IV13煤層下分層第一個(gè)工作面。IV13煤層自燃發(fā)火傾向等級(jí)為II類，發(fā)火期在3~6個(gè)月，煤層傾角30°，煤層瓦斯含量6.4 m3/t。12032工作面開(kāi)拓布置環(huán)境較為復(fù)雜，西部為12031工作面采空區(qū)（綜放段）；南為12010工作面采空區(qū)；北部為12051上分層采空區(qū)；工作面上部為12031工作面采空區(qū)。12032上順槽布置在保護(hù)煤柱下方，沿下層煤掘進(jìn)，與上層煤間距約2.7 m；12032下順槽布置在12031綜采段采空區(qū)下方，直接頂為粉—細(xì)砂巖，距上部12031老空區(qū)2.0 m。

IV13煤層從屬性分析可知，為自然發(fā)火煤層，其有一定自燃概率，通風(fēng)系統(tǒng)和12031采空區(qū)相隔離。不過(guò)在開(kāi)采過(guò)程中煤柱、圍巖、遺留煤中的瓦斯不斷的釋放而進(jìn)入到采空區(qū)，使得此區(qū)域中的瓦斯?jié)舛炔粩嗵岣?，具體情況見(jiàn)圖1。在此工程背景下，同時(shí)在下分層回采期間，因?qū)娱g距較小，致使煤巖裂隙進(jìn)一步發(fā)育，層間貫通，上部老空區(qū)受氣體壓差的擾動(dòng)，易造成老空區(qū)殘存瓦斯氣體涌向下部工作面，下部工作面瓦斯存在超限的風(fēng)險(xiǎn)。

從圖1可知，在12031密閉老空區(qū)內(nèi)瓦斯?jié)舛仍?2.6%~24.8%，老空區(qū)內(nèi)氧氣8%~9%；可見(jiàn)12031老空區(qū)內(nèi)封存的瓦斯?jié)舛容^高，一旦12032回采，因?qū)娱g的貫通，易造成老空區(qū)內(nèi)封存的瓦斯涌向12032工作面，造成上隅角瓦斯超限，嚴(yán)重影響安全生產(chǎn)。

為了論證老空區(qū)注氮—抽放稀釋與置換瓦斯的可行性，采用數(shù)值模擬進(jìn)行了注氮—抽放稀釋與置換瓦斯分析。

2 老空區(qū)注氮稀釋置換效果數(shù)值模擬方案

2.1 物理模型

在進(jìn)行建模（圖2）時(shí)，對(duì)12031老空區(qū)內(nèi)環(huán)境假設(shè)如下。①其空間可看作為一個(gè)規(guī)則長(zhǎng)方體，不考慮采場(chǎng)礦壓和煤自燃因素。②是由矸石和遺煤混合而形成的特殊多孔介質(zhì)，其中的多孔介質(zhì)保持各向同性。在進(jìn)行建模過(guò)程中為簡(jiǎn)化處理，而不考慮到冒落帶上部巖層。③在冒落穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)進(jìn)行氣體的運(yùn)輸和混合，其中的混合氣體不可壓縮?？苫谑睾愣ɡ韺?duì)其性質(zhì)進(jìn)行分析。

根據(jù)12031上分層老空區(qū)的物理尺寸，建立模型的工作面走向長(zhǎng)度為300 m，傾向長(zhǎng)為150 m，冒落帶高度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式結(jié)合模擬來(lái)確定，經(jīng)計(jì)算取為16 m。密閉內(nèi)瓦斯、氧氣、氮?dú)獾某跏紳舛确謩e為28.9、10.09、4.0 mol/m3。采空區(qū)注氮出口壓力為0.2 MPa。進(jìn)風(fēng)巷頂板插管注氮間距60 m，回風(fēng)巷頂板插管抽放間距60 m。

2.2 采空區(qū)空隙率與滲透率設(shè)置

在覆巖應(yīng)力的作用下，采空區(qū)隨著時(shí)間推移逐漸被壓實(shí)。因此，采空區(qū)冒落煤巖的碎脹系數(shù)分布滿足：

式中，Kp(x,y)具體表示相應(yīng)碎脹系數(shù)分布；K'p為采空區(qū)冒落煤巖被壓實(shí)后的碎脹系數(shù)；ax為冒落煤巖碎脹系數(shù)距離工作面的衰減率，m-1；ay表示此系數(shù)的衰減率，m-1；dy為距離固壁的距離，m；ξ1表示調(diào)整系數(shù)。

采空區(qū)冒落煤巖空隙率與碎脹系數(shù)的關(guān)系為

采空區(qū)冒落煤巖滲透率與空隙率的表達(dá)式為

式中，Dp為采空區(qū)冒落煤巖的平均顆粒直徑，m。

2.3 控制方程及邊界條件

采空區(qū)注氮控制方程為

式中，p為此區(qū)域的氣流動(dòng)壓力，Pa；μ動(dòng)力黏度，Pa?s；k表示滲透率，m2；β具體表示非達(dá)西流因子，m-1；H具體表示分布函數(shù)；Qs為對(duì)應(yīng)于此區(qū)域的氣體源（匯）項(xiàng)；ci為相應(yīng)組分的氣體摩爾濃度，mol/m3；c為混合氣體的摩爾濃度，mol/m3；Wi為相應(yīng)的反應(yīng)源項(xiàng)。

2.4 密閉老空區(qū)注氮模擬方案

根據(jù)12031老空區(qū)的概況，制定了如下模擬方案。①進(jìn)風(fēng)密閉墻側(cè)注氮15 d內(nèi)老空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊姆植?；②在第①步?jì)算的結(jié)果上，模擬了進(jìn)風(fēng)密閉墻側(cè)注氮、回風(fēng)密閉墻側(cè)抽放30 d工況下，老空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊姆植肌?/p>

3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

3.1 進(jìn)風(fēng)密閉注氮瓦斯?jié)舛饶M分析

根據(jù)12031老空區(qū)的情況，結(jié)合12032下分層的開(kāi)拓接續(xù)，首先模擬了12032下分層未開(kāi)拓時(shí)，通過(guò)12031老空區(qū)進(jìn)風(fēng)密閉注氮稀釋及惰化情況。圖3是密閉老空區(qū)在注氮15 d內(nèi)，不同注氮時(shí)間下的瓦斯?jié)舛确植肌?/p>

由圖3可知在進(jìn)風(fēng)密閉注氮下，采空區(qū)瓦斯?jié)舛茸兓哂幸韵绿卣鳌?/p>

（1）隨著注氮時(shí)間增加，采空區(qū)內(nèi)瓦斯被稀釋區(qū)域逐漸擴(kuò)大，且以注氮口位置逐漸沿老空區(qū)走向、傾向范圍運(yùn)移。

（2）在注氮3、6、9、12、15 d后，采空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊陀?0%的范圍分別為傾向70 m、走向70 m滲透擴(kuò)散環(huán)形形態(tài)，滲流擴(kuò)散半徑70 m左右；傾向90 m、走向90 m滲透擴(kuò)散呈環(huán)形形態(tài)，擴(kuò)散半徑90 m左右；傾向100 m、走向100 m，滲透擴(kuò)散呈環(huán)形形態(tài)，擴(kuò)散半徑100 m左右；傾向120 m、走向180 m滲透擴(kuò)散呈橢圓形態(tài)；傾向140 m走向280 m滲透擴(kuò)散呈橢圓形態(tài)。

（3）以采空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊陀?%為稀釋評(píng)價(jià)指標(biāo)，則注氮3、6、9、12、15 d的稀釋影響區(qū)域面積占整個(gè)老空區(qū)面積的比例分別為6.89%、10.64%、12.9%、28.37%、51.49%。④老空區(qū)內(nèi)瓦斯因注氮，造成內(nèi)部壓力升高，瓦斯往采空區(qū)深部移動(dòng)，高濃度瓦斯富集在老空區(qū)回風(fēng)傾向方向。

3.2 進(jìn)風(fēng)密閉注氮與回風(fēng)密閉抽放瓦斯?jié)舛饶M分析

進(jìn)風(fēng)密閉注氮15 d后，在此基礎(chǔ)上模擬了進(jìn)風(fēng)密閉注氮、回風(fēng)密閉同時(shí)抽放30 d的注氮稀釋及置換情況，見(jiàn)圖4。

從圖4可以看到在進(jìn)風(fēng)密閉注氮、回風(fēng)密閉抽放30 d、邊注邊抽工況下，老空區(qū)瓦斯?jié)舛仍诓煌鞌?shù)下的變化特征如下。

（1）在邊注邊抽情況下，由于靠近停采線，采空區(qū)內(nèi)空隙率及滲透率較大，導(dǎo)致注入氮?dú)鈳缀踹M(jìn)入抽采管路，隨著邊注邊抽時(shí)間增加，采空區(qū)內(nèi)瓦斯?jié)舛茸兓⒉幻黠@。

（2）從采空區(qū)瓦斯?jié)舛鹊姆植紒?lái)看，在邊注邊抽15 d以前，回風(fēng)閉墻以里30 m位置，瓦斯?jié)舛容^高，也就是說(shuō)如果閉墻埋管進(jìn)入采空區(qū)30 m時(shí)，在前15 d可以有效抽放瓦斯。邊注邊抽30 d后，采空區(qū)回風(fēng)側(cè)高濃度瓦斯富集區(qū)往后部移動(dòng)，若通過(guò)閉墻插管抽放顯然效果不佳，抽出的氣體大部分為前期注入的氮?dú)?，從整個(gè)30 d的抽放工況下瓦斯?jié)舛葓?chǎng)的變化說(shuō)明了這一點(diǎn)。

（3）在邊注邊抽30 d內(nèi)瓦斯?jié)舛鹊陀?%,受影響區(qū)域并無(wú)太大改變，但通過(guò)抽放降低了老空區(qū)內(nèi)瓦斯的賦存量，起到了置換效果。

4 結(jié)論

（1）通過(guò)進(jìn)風(fēng)密閉注氮階段，可對(duì)停采線附近區(qū)域的瓦斯進(jìn)行有效稀釋。

（2）通過(guò)閉墻實(shí)施邊注邊抽，實(shí)現(xiàn)了老空區(qū)內(nèi)的賦存瓦斯的置換量，從源頭降低了瓦斯的涌出來(lái)源，置換效果明顯。

（3）數(shù)值模擬結(jié)果顯示，后期現(xiàn)場(chǎng)可以通過(guò)12031老空區(qū)進(jìn)風(fēng)密閉、回風(fēng)密閉采用注氮與抽放相結(jié)合的方式，對(duì)老空區(qū)內(nèi)瓦斯進(jìn)行稀釋與置換，這對(duì)現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)實(shí)施提供了參考。