孫俊國

上海建科工程項目管理有限公司 上海 200032

1 引言

通常歌劇院內要進行不同的歌劇、話劇演出甚至是舉辦會議，不同的使用功能對應的最佳混響時間有所差異。當廳內各使用功能對應的最佳混響時間相差較大時，廳內就需要考慮可調混響時間設計。從塞賓公式[2]：RT=0.161V/Sα得出可調混響的三種方式：改變室內容積V、改變室內總吸聲量Sα、室內容積與總吸聲量相結合改變。而改變室內容積V通常有兩種途徑：直接改變室內容積（如頂?shù)纳担┡c設置耦合空間；改變室內總吸聲量Sα的主要途徑為設置可調吸聲構造。

2 工程情況

某歌劇院觀眾廳采用馬蹄形布局，為同時滿足浪漫、經典派歌劇以及交響樂三種演出形式的聲學要求，采用改變室內容積與改變室內總吸聲量相結合的形式。在改變室內容積V方面，觀眾廳局部設計成可升降天花、3m升降范圍可改變體積約2000m3（三塊升降天花均采用30mm厚GRG、容重60kg/m2，表面50mm深曲線MLS擴散紋路）、調整可變混響時間約0.5s，可實現(xiàn)交響樂1.9s，浪漫派歌劇1.7s，經典派歌劇1.3s的不同混響時間要求。

圖1 觀眾廳剖面（從左到右依次為1-3#天花）

在改變室內總吸聲量Sα方面，在第一、二和三層樓座側墻上設置可變吸聲簾幕，從內向外構造依次：加氣混凝土砌塊及砂漿抹面、110mm厚空腔（內設80mm厚、50kg/m2可升降礦棉吸聲氈）、地板1.5m高以下外墻面為60mm厚MDF板（地板1.5m高以上外墻面為透空率≥60%的木質透聲格柵）。當混響時間要降到1.2s～1.3s時，藏在1.5m高以下空腔中的礦棉吸聲氈由鋼絲繩拉起暴露在透聲格柵后形成吸聲面。當混響時間要達到1.5～1.6s時，吸聲氈下降到下部空腔中，將砌體墻暴露在透聲格柵后形成反射面。

圖2 構造示意圖

3 升降天花行程實現(xiàn)

初步設計要求1#升降天花68m2、4080kg，2#升降天花146m2、8760kg，3#升降天花142m2、8520kg，總面積356m2、總重量21360kg。由于GRG板厚必影響天花自重荷載；再加上初步設計未考慮GRG板要分塊制作、安裝，且不能產生內應力裂縫，故需為GRG板加設背附鋼架形成穩(wěn)定懸掛體系。

3.1 天花厚度優(yōu)化

以聲學效果為第一要素選定四種MLS曲線擴散紋路、凹槽深度均為50mm、統(tǒng)一取1200mm×1200mm外輪廓尺寸，通過Rhinoceros 3D計算出四種造型GRG板塊展開面積均為2.93m2。

圖3 四種MLS曲線擴散紋路展開面積計算

在最大限度減輕非聲學要求附屬重量的同時，還需提高GRG內預埋件拉拔力以保證結構安全，經分析后采取圖4所示構造。

圖4 升降天花GRG內預埋件構造

在單塊板外圍尺寸1200mm×1200mm基礎上，分別進行如下計算：

①單塊板總重量T 0：按面密度5 0 ～6 0 k g/m2，T0=(50～60kg/m2)×1.44m2=72～86.4kg；

②預埋點加強帶重量：按單塊板背9個預埋點（GRG規(guī)范要求吊點間距600mm，由于是活動板塊則設置9個以確保安全）、設置三條寬度100mm加強帶，用Rhinoceros 3D測量出三條加強帶面積約0.21m2、厚度50mm、體積約0.0107m3，則三條加強帶合計重量T1=0.0107m3×1600kg/m3=17.12kg；

③板塊肋邊重量計算：設計要求板塊四邊均需設置板肋進行鎖邊加固，為增加GRG板厚以提高板材強度則需減輕板塊四周肋邊重量。故將肋邊厚減至20mm、高度減為30mm（邊界極限值），則單塊板四周肋邊重量T2=肋邊長×肋邊高×肋邊厚×體積密度=（1.2m/邊×4邊）×（30/1000）m×（20/1000）m×1600kg/m =4.608kg；

④單塊GRG板塊重量T3=T0-T1-T2=（72～86.4）kg-17.12kg-4.608kg≈50kg～65kg；

繼而以板塊體密度1 6 0 0 k g/m3為限制條件反向計算GRG板理論厚度。按公式2.93m2×(X/1000)m×1600kg/m3=50kg～65kg，得出GRG板塊隨性飾面理論厚度X≈11～14mm，較初步設計30mm厚減少了53%～63%，避免了板材自重加大的風險。

可見，當單塊板隨性厚度調整為11～14mm 后，單塊重量下降至72～86.4kg?？紤]到：a.升降天花在運動時存在動荷載；b.升降天花為類球面造型。因此，每塊GRG板安裝后并非處于完全水平狀態(tài)、預埋件并非平均受力。為保證安全假設 “一塊板9個吊點之中只有一個處于完全受力狀態(tài)”，再假定動荷載系數(shù)為1.2，即單塊板運動時的總荷載為86～104kg，故預埋件拉拔力應設置為120kg。

3.2 天花結構深化

由于升降天花面積較大，無傳力構造易產生GRG板面裂縫[3]，要進行如下表1所示的背附鋼架體系深化，天花面積較初步設計減小30%、重量增加57.3%。再經結構設計復核增加的荷載量，最后按新增荷載進行卷揚機設備選型。

表1 背附鋼架荷載計算

圖5 升降天花增加背附鋼架

3.3 上下行程受限

聲學初步設計要求可升降天花實現(xiàn)3m上下行程、改變觀眾廳約2000m3體積。在完成升降天花安裝后，從升降電機調試讀數(shù)中發(fā)現(xiàn)：正常運行下，1#、3#升降天花行程只有2.1m，2#升降天花行程僅有1.8m。經多次實測復核并結合設計模型查驗，推測行程受限的原因：

①方案和深化設計均只對升降天花行程進行簡單示意，升降天花為雙曲面造型，剖面圖應分別標注出前端高/低位、后端高/低位等才夠準確。

② 移動天花深化時忽略了背附鋼架高度。1#、2#天花背附鋼架頂面是水平的，背附鋼架頂標高與柵頂鋼梁底標高差值便是最大行程值。以2#天花為例，背附鋼架頂面至移動天花頂面最高點距離有300mm，便意味著行程縮減300mm。又未考慮1#、2#天花向下移動時會碰到面光橋側面燈具防護網（見圖6），導致理論行程又進一步減小。

圖6 面光橋側面燈具防護網

③3#天花向上移動除了受背附鋼架高度影響外，由于上部固定天花高度超過1.5m設置了鋼制轉換層（見圖7水平鋼梁）導致行程又進一步減少。

圖7 吊頂內鋼制轉換層

4 側墻吸音板升降實現(xiàn)

在進行聲學測試期間，觀眾廳出現(xiàn)側墻移動吸聲板升降卡塞，卡塞物是開設環(huán)繞音箱洞口時產生的混凝土和砌體碎塊。經調查，事件經過如下：

①原招標要求環(huán)繞音箱采用外掛安裝形式（音箱上端突出裝飾墻面，下端安置在墻體內部，形成向下傾斜的角度），施工前建筑設計師認為這種做法影響觀眾廳整體墻面裝飾效果，提出將環(huán)繞音響整體嵌入裝飾面內并垂直安放。

② 燈光音響專業(yè)按建筑設計師要求進行圖紙修改并經確認后提供了音箱實際開洞外形尺寸圖給土建施工單位。

③土建施工根據圖紙音箱尺寸位置進行第一次開洞時，現(xiàn)場觀眾廳樓座可升降礦棉吸聲氈已安裝完成。開洞完成后，燈光音響專業(yè)進行音箱安裝前復核時，發(fā)現(xiàn)個別音箱洞口尺寸與已采購的設備規(guī)格不匹配，提出修改。

④土建施工根據最新修改進行現(xiàn)場二次開孔，此時觀眾廳內部墻體復合實木穿孔板已大部分完成安裝，鑿墻開洞施工時無法徹底清理空腔內垃圾，導致觀眾廳內兩塊可變吸聲板脫軌不能正常升降。

可見，歌劇院工程建設實施中土建、舞臺、裝飾、燈光音響等專業(yè)之間的界面相互交錯，設計變更和修改往往牽一發(fā)而動全身，施工中須盡量確保設計修改的系統(tǒng)性，前置設計修改的時機，否則工序反復的情況下，極易發(fā)生小概率事件導致使用功能缺陷。

5 結語

從上面兩個案列中，筆者認為在歌劇院工程設計和施工階段，專業(yè)的集成度和聯(lián)動能力是十分關鍵的。歌劇院工程屬于功能突出型建筑，舞臺工藝、聲學裝修、燈光音響、土建結構等專業(yè)相互交織、緊密協(xié)作才能實現(xiàn)最終的視覺、聲效效果。尤其是當采用較新穎的建筑構造時，要借助三維建模軟件進行可視化設計深化、設計變更和施工模擬，并最好全專業(yè)、全過程利用三維建筑軟件；在施工階段，針對任何一個設計變更、設計深化都要有系統(tǒng)性的論證意識，建立組織各相關專業(yè)同步技術可行性研討的機制，做到突出重點、兼顧全局，便能減少隱性技術風險的發(fā)生。