孫敬韜 劉永平

（江西銅業(yè)集團(tuán)有限公司 貴溪冶煉廠，江西 貴溪 335424）

1 引言

硝酸銀作為白銀最重要的精細(xì)化工產(chǎn)品，是很多其他白銀高附加值產(chǎn)品的生產(chǎn)原料和基礎(chǔ)，在感光行業(yè)、電子和信息產(chǎn)業(yè)、電鍍和化工等行業(yè)中有著廣泛的用途［1-2］。它是許多其他深加工產(chǎn)品的原料，其大部分作為原料經(jīng)再加工后使用，少部分直接使用于化學(xué)分析、醫(yī)藥工業(yè)和其他行業(yè)。高純硝酸銀作為一種創(chuàng)新開發(fā)的新產(chǎn)品，廣泛應(yīng)用于感光照相、試劑、催化劑、電子漿料、保溫瓶膽、制鏡等行業(yè)。隨著產(chǎn)品與技術(shù)的創(chuàng)新，這些行業(yè)對(duì)高純度硝酸銀的需求量越來越大。原化工部曾擬定了一個(gè)照相乳劑用硝酸銀的部分標(biāo)準(zhǔn)，但最終未能發(fā)布實(shí)施［3］。究其原因，主要是因?yàn)楝F(xiàn)有硝酸銀生產(chǎn)工藝水平和設(shè)備性能落后，無法生產(chǎn)出符合高標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品。

經(jīng)過多年的發(fā)展，貴溪冶煉廠已形成年產(chǎn)560t白銀的產(chǎn)能規(guī)模。但是長(zhǎng)期以來，白銀一直以國(guó)標(biāo)（GB/T 4135-2002）銀錠的方式進(jìn)行生產(chǎn)和銷售，附加值較低。因此，開發(fā)具有高附加值的高純硝酸銀產(chǎn)品，對(duì)企業(yè)而言具有較好的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。

2 實(shí)驗(yàn)原材料及技術(shù)路線

實(shí)驗(yàn)所用原材料為貴溪冶煉廠一車間生產(chǎn)所產(chǎn)粗銀粉，銀粉是具有一定顆粒度和一定形狀的純銀粉末(含銀量一般大于99.5%)。根據(jù)銀粉的顆粒度和形狀不同，可以將銀粉分為超細(xì)銀粉［4-5］、片狀銀粉和納米銀粉［6-9］。粗銀粉試樣經(jīng)蒸餾水多次水洗除去可溶性硫酸鹽后，于干燥箱中在90℃溫度下烘干10h，烘干后在研缽中研磨分散后，備用。對(duì)烘干后的原料試樣進(jìn)行成分化驗(yàn)分析，結(jié)果如表1所示。

表1 粗銀粉主要化學(xué)成分

由表1可知，粗銀粉中還含有一定的Au、Pt、Pd等其它貴金屬。為了制得分析純級(jí)硝酸銀產(chǎn)品，后續(xù)試驗(yàn)須使銀粉中的銅、鉛、碲含量降低至要求范圍，且須將粗銀粉中其他貴金屬與銀分離。實(shí)驗(yàn)采用硝酸浸出、氯化沉銀、氯鹽氧化提純、水合肼還原、硝酸溶解、濃縮結(jié)晶等工藝后制得分析純硝酸銀產(chǎn)品。所采用的技術(shù)路線如圖1所示。

圖1 高純硝酸銀制備工藝流程

3 試驗(yàn)過程與結(jié)果討論

3.1 硝酸浸銀除雜試驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)過程中根據(jù)需要將分析純級(jí)濃硝酸（65%）配制成不同濃度的溶液以供使用。試驗(yàn)在100mL~5L的燒杯中進(jìn)行，采用恒溫水浴加熱，采用JHS-1型機(jī)械攪拌器攪拌。浸銀試驗(yàn)研究了硝酸濃度、硝酸投加量、浸出溫度等工藝條件對(duì)浸出效果的影響。

3.1.1 硝酸濃度對(duì)銀浸出過程的影響

硝酸濃度對(duì)浸出過程主要有兩方面的影響：一是反應(yīng)激烈程度；二是反應(yīng)時(shí)間。在固定溫度為70℃的條件下，分別用濃度為10%、20%、30%、40%、50%、60%的硝酸進(jìn)行了浸出對(duì)比試驗(yàn)。

試驗(yàn)表明，當(dāng)硝酸濃度較低時(shí)反應(yīng)很慢，沒有任何冒槽現(xiàn)象，但反應(yīng)時(shí)間長(zhǎng)；當(dāng)硝酸濃度達(dá)到30%左右時(shí)，反應(yīng)速度開始顯著加快，很短的時(shí)間內(nèi)即有大量的氮氧化物氣體冒出；隨著硝酸濃度的進(jìn)一步增大，反應(yīng)速度進(jìn)一步加快，當(dāng)濃度達(dá)到50%時(shí)就很容易冒槽，給試驗(yàn)過程帶來不便。因此，浸出硝酸的濃度應(yīng)控制在35% ~ 40%左右，不得超過50%，且加酸的速度不能太快，以反應(yīng)不冒槽為度。隨著反應(yīng)的進(jìn)行，體系中硝酸的濃度會(huì)不斷降低，反應(yīng)速度也相應(yīng)減慢，因此浸出過程需要定時(shí)補(bǔ)加預(yù)先配置好濃度的硝酸溶液，以維持體系中硝酸濃度位于35% ~ 40%之間。

3.1.2 反應(yīng)溫度對(duì)銀浸出過程的影響

與硝酸濃度對(duì)浸出過程的影響類似，反應(yīng)溫度也會(huì)影響反應(yīng)的激烈程度和反應(yīng)時(shí)間。試驗(yàn)過程在控制硝酸濃度為40%的條件下，就不同的反應(yīng)溫度進(jìn)行了對(duì)比研究。當(dāng)溫度控制在40℃以下時(shí)，浸出反應(yīng)速度很慢，操作周期長(zhǎng)。當(dāng)溫度達(dá)到60℃左右時(shí)，反應(yīng)速度開始顯著加快，到了80℃以上就出現(xiàn)了過快現(xiàn)象，大量棕色氣體冒出，并出現(xiàn)冒槽現(xiàn)象。因此，反應(yīng)溫度需控制在60~75℃范圍內(nèi)。

3.1.3 硝酸投加量對(duì)銀浸出效果的影響

稱取一定量的粗銀粉，加入預(yù)定量純水后，分批次、緩慢加入濃度為40%的硝酸，控制反應(yīng)溫度在60~75℃，反應(yīng)完全后，考察硝酸投加量對(duì)銀浸出率的影響，結(jié)果如圖2所示。

圖2 Ag∶HNO3∶H2O的質(zhì)量比對(duì)銀浸出率的影響

由圖2可知，隨著硝酸用量的增加，銀的浸出率也隨之增加，當(dāng)Ag和HNO3的質(zhì)量比大于1.5時(shí)，銀的浸出率基本不變。因此，控制Ag∶HNO3∶H2O的質(zhì)量比為1∶1.5∶0.5比較合理。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，硝酸浸銀的最佳工藝條件為：Ag∶HNO∶H2O的質(zhì)量比為1∶1.5∶0.5，硝酸濃度控制在35% ~ 40%以內(nèi)，反應(yīng)溫度控制在60~ 75℃，為使反應(yīng)不冒槽，硝酸應(yīng)分批、緩慢的投加。

3.2 氯化沉銀除雜試驗(yàn)

試驗(yàn)過程需控制合理的參數(shù)條件，以使生成的氯化銀顆粒盡量細(xì)小、分散，便于后續(xù)的氧化除雜和還原反應(yīng)的進(jìn)行。試驗(yàn)過程研究了銀離子濃度、鹽酸（氯化鈉）投加量、反應(yīng)溫度、攪拌速度等因素對(duì)沉銀過程的影響。

3.2.1 銀離子濃度對(duì)沉銀效果的影響

氯化沉銀過程銀離子濃度不宜過高，這是因?yàn)檫^高的銀離子濃度會(huì)導(dǎo)致生成的氯化銀顆粒包裹銀離子，致使銀沉淀不完全。同時(shí)，過高的銀離子濃度會(huì)使生成的氯化銀顆粒結(jié)塊，不易分散。

用硝酸浸出的硝酸銀溶液銀離子濃度在310 g/L左右，稀釋此硝酸銀溶液配制成含銀離子濃度分別為250、200、150、100、50 g/L、10g/L的溶液，緩慢加入預(yù)先配置好的一定濃度的鹽酸，控制反應(yīng)溫度40℃，攪拌速率180 r/min。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)當(dāng)銀離子濃度大于100 g/L時(shí)，加入鹽酸或氯化鈉后，一部分氯化銀迅速結(jié)塊，加大攪拌速率，結(jié)塊的氯化銀仍不能分散，反應(yīng)完全后，仍存在大小不等的塊狀氯化銀。而對(duì)于銀離子濃度為50 g/L的硝酸銀溶液，反應(yīng)完全后，氯化銀顆粒分散、細(xì)小，未出現(xiàn)結(jié)塊現(xiàn)象。當(dāng)銀離子濃度低于10g/L時(shí)，生成的氯化銀顆粒極其細(xì)小，不利于過濾收集。因此，氯化沉銀過程需控制硝酸銀溶液中銀離子濃度為50 g/L左右較合適。

3.2.2 氯化物投加量對(duì)沉銀效果的影響

在控制硝酸浸出的硝酸銀溶液中銀離子濃度為50g/L，反應(yīng)溫度40℃，攪拌速率180 r/min的條件下，考察不同的鹽酸或氯化鈉投加量主要控制的是不同的氯離子投加量對(duì)氯化銀沉淀率的影響。鹽酸或氯化鈉的投加量以銀離子和氯離子的摩爾比表示，氯化銀沉淀率為氯化銀沉淀量的實(shí)際值與理論值之比。試驗(yàn)結(jié)果如圖3。

圖3 鹽酸氯化物投加量對(duì)AgCl沉淀率的影響

由圖3可知，隨著氯離子投加量的增加，氯化銀的沉淀率出現(xiàn)先增后降的趨勢(shì)，當(dāng)氯離子達(dá)Ag∶Cl摩爾比為1∶1的理論投加量時(shí)，氯化銀沉淀率并沒有達(dá)到最高，參考表2中幾種氯化物的溶度積常數(shù)可知，可能是由于Pb2+、Hg22+、Cu+與氯化銀發(fā)生共沉淀，消耗了少量氯離子，致使銀離子的沉淀不完全；氯化物的投加量過高后，氯化銀的沉淀率下降，可能是因?yàn)槿芤褐新入x子濃度的增加，使氯化銀生成可溶性的絡(luò)合陽(yáng)離子AgCl2-、AgCl32-，破壞了氯化銀沉淀，使其以絡(luò)合陽(yáng)離子的形式反溶在溶液中，從而降低了氯化銀的沉淀率。因此，氯離子的投加量應(yīng)控制在Ag∶Cl的摩爾比在1∶2左右，不僅使氯化銀沉淀完全，而且避免了試劑的浪費(fèi)。

表2 25℃時(shí)幾種氯化物的溶度積常數(shù)

3.2.3 反應(yīng)溫度對(duì)沉銀過程的影響

反應(yīng)溫度會(huì)影響氯化銀顆粒的大小和氯化銀的溶解度，表3顯示了氯化銀在不同溫度下的溶度積，也反映出了其在不同溫度下的溶解度。

表3 氯化銀在不同溫度下的溶度積

在控制銀離子濃度為50 g/L，氯化物投加量為Ag∶Cl摩爾比為1∶2，攪拌速率180 r/min的條件下，對(duì)不同的反應(yīng)溫度進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)研究。

當(dāng)沉淀反應(yīng)在室溫（15℃）下進(jìn)行時(shí)，生成的氯化銀顆粒細(xì)小、分散；當(dāng)反應(yīng)溫度超過40℃以上時(shí)，細(xì)小、分散的氯化銀顆粒開始聚集，顆粒粒徑變大；當(dāng)反應(yīng)溫度超過60℃后，氯化銀顆粒相互黏附、膨脹，顆粒之間結(jié)成塊狀，劇烈攪拌仍不分散，且降至室溫后，顆粒仍保持塊狀，很難破碎。同時(shí)由表2可知，隨著反應(yīng)溫度的升高，氯化銀的溶解度增大，且沉淀反應(yīng)伴隨著少量熱量的釋放。因此，反應(yīng)溫度需控制在40℃以內(nèi)。

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，氯化沉銀的工藝條件：沉銀的硝酸銀溶液中銀離子濃度為50 g/L左右，氯離子投加量控制Ag∶Cl摩爾比1∶2，反應(yīng)溫度不超過40℃，攪拌速率在120~180 r/min之間。

3.3 氯化沉銀渣氯鹽氧化除雜試驗(yàn)

影響氯酸鈉氧化除雜效果的工藝參數(shù)主要有鹽酸濃度、氯酸鈉投加量、反應(yīng)溫度和反應(yīng)時(shí)間等，試驗(yàn)研究了這些參數(shù)對(duì)氧化除雜過程的影響情況。

3.3.1 鹽酸濃度

氯酸鈉在鹽酸中表現(xiàn)出強(qiáng)氧化性，在不同鹽酸濃度條件下，溶液中的氧化還原電位會(huì)不同。在實(shí)驗(yàn)體系中，保持氯化銀與氯鹽溶液的固液比為1∶3 ~ 1∶5 g/mL，氯酸鈉的投加量為10 g/L，反應(yīng)溫度為80℃~90℃，考察了不同的鹽酸濃度對(duì)氧化還原電位的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

圖4 鹽酸濃度對(duì)氧化還原電位的影響

由圖4可知，溶液體系的氧化還原電位隨著鹽酸濃度增大呈先升后降的趨勢(shì)。在鹽酸濃度為0.5 mol/L時(shí)，溶液無色透明，幾乎沒有氯氣產(chǎn)生，此時(shí)氧化還原電位最低。增加鹽酸濃度后，溶液逐漸變黃，說明溶液中溶解了氯氣，并伴隨有氣泡產(chǎn)生，此階段溶液中的氧化還原電位逐漸提高，當(dāng)鹽酸濃度達(dá)1.5 mol/L時(shí)，溶液體系的氧化還原電位達(dá)到最高，1305 mV，氧化除雜能力最強(qiáng)。當(dāng)鹽酸濃度超過1.5 mol/L后，溶液的氧化還原電位降低，除雜能力下降。因此，需控制鹽酸濃度1.5 mol/L比較合適。

3.3.2 氯酸鈉濃度

在反應(yīng)體系中，投加1.5 mol/L的鹽酸，保持氯化銀與氯鹽溶液的固液比為1∶3 ~ 1∶5 g/mL，反應(yīng)溫度控制在80℃ ~ 90℃，考察不同氯酸鈉投加量對(duì)氧化還原電位的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。

圖5 氯酸鈉濃度對(duì)氧化還原電位的影響

由圖5可知，體系的氧化還原電位隨氯酸鈉濃度的增大呈先升后降現(xiàn)象，濃度達(dá)10 g/L時(shí)，氧化還原電位達(dá)到最高，1306 mV。氯酸鈉濃度低于10 g/L時(shí)，氯氣產(chǎn)生量小，氧化還原電位達(dá)不到最高，當(dāng)濃度大于10 g/L時(shí)，氯氣產(chǎn)生過快，從溶液中逸出，氧化還原電位無法維持在最高水平。

3.3.3 反應(yīng)溫度

在控制鹽酸濃度1.5mol/L，氯化銀與鹽酸的固液比為1∶3~1∶5 g/mL，氯酸鈉濃度為10 g/L的條件下，考察了不同反應(yīng)溫度對(duì)氧化還原電位的影響，結(jié)果如圖6所示。

由圖6可知，隨著溫度的升高，氯氣的生成量隨之增加，溶解在溶液中的氯氣也隨之增加，氧化還原電位隨之提高；當(dāng)溫度超過85℃后，氧化還原電位降低，這可能是由于溫度過高后氯氣從溶液中逸出過快所導(dǎo)致。因此，體系溫度需控制在80℃~90℃為宜。

圖6 反應(yīng)溫度對(duì)氧化還原電位的影響

在控制鹽酸濃度為1.5 mol/L，氯化銀與鹽酸的固液比為1∶3~1∶5 g/mL，氯酸鈉濃度為10 g/L，氯酸鈉分批加入到溶液中，以維持體系的氧化還原電位，反應(yīng)溫度在80℃ ~ 90℃，慢速攪拌，攪拌速率在30~60 r/min，反應(yīng)時(shí)間為2~4 h的條件下，重復(fù)三次試驗(yàn)得到體系的氧化還原電位分別為：1306 mV，1308 mV，1307 mV，平均為1307 mV。

經(jīng)氯酸鈉氧化除雜后，氯化銀中的主要金屬雜質(zhì)含量如表4所列。由表4可知，Cu、Fe、Pb等主要雜質(zhì)含量比氧化除雜前降低很多。

表4 氧化除雜后的氯化銀中主要雜質(zhì)含量（%）

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，氯鹽氧化除雜試驗(yàn)的最佳工藝條件為：鹽酸濃度控制為1.5 mol/L，氯化銀與氯鹽溶液的固液比為1∶3 ~ 1∶5 g/mL，氯酸鈉濃度為10 g/L，氯酸鈉分批加入到溶液中，以維持體系的氧化還原電位，反應(yīng)溫度控制在80℃ ~ 90℃內(nèi)，慢速攪拌，攪拌速率30~60 r/min，反應(yīng)時(shí)間為2~4 h。

3.4 硝酸銀結(jié)晶試驗(yàn)研究

硝酸溶液的原料是是經(jīng)過水合肼還原法制備的單質(zhì)銀粉成分如表5所示。用分析純濃硝酸配成需要濃度的硝酸溶解還原銀粉，銀與硝酸的質(zhì)量比為1∶1.5，加入少量的超純水以維持體系中硝酸濃度在35% ~ 40%的范圍內(nèi)，控制反應(yīng)溫度在60~75℃，制得精制硝酸銀溶液以供蒸發(fā)結(jié)晶制備高純硝酸銀產(chǎn)品之用。當(dāng)蒸發(fā)精制硝酸銀溶液時(shí)，隨著蒸發(fā)過程的進(jìn)行，硝酸銀溶液會(huì)產(chǎn)生過飽和度，當(dāng)蒸發(fā)進(jìn)行到一定程度后，停止加熱并在自然冷卻下降溫產(chǎn)生過冷度，硝酸銀以晶體的形式結(jié)晶析出。結(jié)晶過程主要需要考察兩方面的內(nèi)容：一是硝酸銀結(jié)晶的有關(guān)影響條件，二是結(jié)晶過程雜質(zhì)的去除情況。

表5 水合肼還原法制備的單質(zhì)銀成分（wt %）

試驗(yàn)取500 mL前面實(shí)驗(yàn)制得的精制硝酸銀溶液，對(duì)其加熱蒸發(fā)，當(dāng)溶液蒸發(fā)出現(xiàn)少量結(jié)晶膜后停止加熱，將體系密閉，通過控制水浴溫度控制降溫速度為48℃/h，每隔1 h從溶液中取樣，分析其中銀離子的含量，計(jì)算結(jié)晶率，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果作出結(jié)晶率隨時(shí)間的變化曲線如圖7所示。

圖7 結(jié)晶率隨時(shí)間的變化曲線

從圖7中可以看出，在結(jié)晶初始階段，結(jié)晶效率隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而呈線性增加，到了后期，結(jié)晶效率的增加速度開始變慢，到了7 h左右，結(jié)晶率的增加速度變得很慢。之所以會(huì)出現(xiàn)這種變化趨勢(shì)，其原因在于：在結(jié)晶發(fā)生的初始階段，由于溶液中硝酸銀濃度高，溶液具有很大的過飽和度，因此結(jié)晶過程的驅(qū)動(dòng)除了溫度梯度外還有濃度梯度，結(jié)晶速度隨時(shí)間的延長(zhǎng)而加快，隨著結(jié)晶的不斷進(jìn)行，溶液中的過飽和度逐漸減小，整個(gè)結(jié)晶過程由降溫驅(qū)動(dòng)，結(jié)晶速度也就不斷地減小，到最后，結(jié)晶反應(yīng)的驅(qū)動(dòng)力越來越小，結(jié)晶體產(chǎn)生的速度也就越來越慢了。實(shí)際過程中在保證雜質(zhì)去除的同時(shí)，還需保證硝酸銀產(chǎn)品的產(chǎn)量和銀的直收率，需要有較高的結(jié)晶率，所以結(jié)晶時(shí)間選擇在10 h比較合適。

僅經(jīng)過一次結(jié)晶，硝酸銀中雜質(zhì)的去除率如果還不夠高，達(dá)不到高質(zhì)量硝酸銀的要求，就需進(jìn)行二次結(jié)晶，進(jìn)一步除雜，以使硝酸銀的各項(xiàng)參數(shù)指標(biāo)符合要求。二次結(jié)晶的工藝條件與前述一次結(jié)晶工藝條件一致。

經(jīng)過蒸發(fā)結(jié)晶后，得到的產(chǎn)品成分如表6所示。

表6 蒸發(fā)結(jié)晶后的硝酸銀成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)%）

實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，硝酸銀蒸發(fā)結(jié)晶工藝條件為：對(duì)硝酸銀溶液進(jìn)行加熱蒸發(fā)時(shí)，保持180 r/min的速度攪拌，當(dāng)溶液表面出現(xiàn)少量結(jié)晶膜后即停止攪拌與加熱，結(jié)晶時(shí)間控制為10 h；蒸發(fā)結(jié)晶后硝酸銀晶體中結(jié)晶水的去除條件為：于真空干燥箱中經(jīng)110℃溫度下烘干8 h。經(jīng)蒸發(fā)結(jié)晶后的硝酸銀產(chǎn)品各項(xiàng)指標(biāo)均完全滿足化學(xué)試劑—硝酸銀國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T 670-2007）中分析純硝酸銀要求。除了鹽酸不沉淀物指標(biāo)外，其它指標(biāo)均滿足國(guó)標(biāo)優(yōu)級(jí)純硝酸銀要求。

4 結(jié)論

針對(duì)貴冶一車間貴金屬銀的產(chǎn)品單一，附加值低的問題，結(jié)合粗銀粉所含雜質(zhì)特點(diǎn)，提出了“硝酸浸出—氯化沉銀—氯鹽氧化—水合肼還原—硝酸溶解—濃縮結(jié)晶”的處理工藝，設(shè)計(jì)了技術(shù)路線，開展了從粗銀粉到制備分析純硝酸銀的試驗(yàn)研究，結(jié)果表明：

（1）硝酸浸銀的最佳工藝條件為：Ag∶HNO3∶H2O的質(zhì)量比為1∶1.5∶0.5，硝酸濃度控制在35%~40%以內(nèi)，反應(yīng)溫度為60℃~ 75℃；鹽酸沉銀的工藝條件為：硝酸銀溶液的濃度需控制在50 g/L，鹽酸投加量控制在Ag∶Cl摩爾比為1∶2，反應(yīng)溫度不超過40℃，攪拌速率為120~180 r/min。

（2）氯鹽氧化除雜的最佳工藝條件為：鹽酸濃度控制為1.5 mol/L，氯化銀與氯鹽溶液的固液比為1∶3 ~ 1∶5 g/mL，氯酸鈉的投加量為10 g/L，反應(yīng)溫度控制在80℃ ~ 90℃之間，攪拌速率30~60 r/min，反應(yīng)時(shí)間2~4 h。

（3）硝酸銀蒸發(fā)結(jié)晶的工藝條件為：對(duì)硝酸銀溶液進(jìn)行加熱蒸發(fā)時(shí)，保持180 r/min的速度攪拌，當(dāng)溶液表面出現(xiàn)少量結(jié)晶膜后即停止攪拌與加熱，結(jié)晶時(shí)間控制為10h；于真空干燥箱中110℃條件下烘干8 h去除硝酸銀晶體中的結(jié)晶水。

（4）經(jīng)“硝酸浸出、氯化沉銀、氯鹽氧化、水合肼還原、硝酸溶解、濃縮結(jié)晶”等工藝處理后，可成功獲得硝酸銀產(chǎn)品，純度達(dá)到化學(xué)試劑—硝酸銀國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T 670-2007）中分析純硝酸銀要求。且1kg硝酸銀的擴(kuò)大試驗(yàn)獲得的產(chǎn)品也完全滿足國(guó)標(biāo)（GB/T 670-2007）分析純級(jí)硝酸銀的要求，部分指標(biāo)甚至達(dá)到了優(yōu)級(jí)純要求。上述制備工藝具有設(shè)備簡(jiǎn)單，操作簡(jiǎn)便，成本低，環(huán)保性較好等諸多優(yōu)勢(shì)。

（5）該工藝能取得顯著的經(jīng)濟(jì)效益，具有廣泛的推廣應(yīng)用價(jià)值。