李文志， 王云峰， 張敬瑩

（1.中國電子科學研究院， 北京 100041； 2.中機生產(chǎn)力促進中心， 北京 100044）

0 引言

機載顯控臺作為特種飛機電子設備的安裝平臺，首先要保證操作員能夠方便地觀察、操控這些電子設備，還要確保電子設備能夠長時間安全可靠地工作，因此，顯控臺除了有優(yōu)良的人機工程設計外， 還應該具備足夠的剛強度以適應機載振動沖擊環(huán)境的要求。 受載機體積和承載量的限制， 減重和控制尺寸已成為機載顯控臺必須解決的首要問題[1]。 因此，機載顯控臺的設計必須滿足以下幾方面要求：①機械要求：滿足電子設備的安裝要求及人機工效要求， 同時考慮加工工藝及經(jīng)濟性等； ②重量要求：在滿足安裝空間和使用要求的前提下，顯控臺的重量盡可能輕；③抗振要求：固有頻率需避開輸入振動譜的窄帶；振動沖擊環(huán)境下顯控臺架材料強度滿足要求，安全系數(shù)一般應大于1.2。

本文基于有限元優(yōu)化仿真技術(shù)對一種機載顯控臺進行有限元建模，先對顯控臺模型進行了模態(tài)分析，再加載真實的振動條件，對顯控臺進行了振動分析和沖擊分析，找出了顯控臺設計的薄弱位置，以此來指導顯控臺的結(jié)構(gòu)設計。

1 機載振動環(huán)境

機載顯控臺的載機通常為大型運輸機， 其振動一般為寬帶和窄帶共同作用的振動譜， 圖1 為某中型螺旋槳飛機平臺的真實振動譜，其中L0=0.3g2/Hz。

圖1 某型運輸機的振動譜

2 機載顯控臺結(jié)構(gòu)設計

臺架的重量。顯控臺架分為上臺架和下臺架兩部分，外形尺寸為800mm（寬）×860mm（深）×1400（高），臺架壁厚為1.8mm。 顯控臺上主要安裝有2 塊19in 顯示器、 控制設備、鍵盤和計算機等設備。

圖2 顯控臺效果圖

3 有限元建模

3.1 材料參數(shù)

顯控臺架材料為碳纖維T700，其拉伸模量E=1800Gpa，拉伸強度σb=1500Mpa， 密度ρ=1600～1700kg/m3， 泊松比ν=0.33。

3.2 有限元模型

為了建模更為合理，同時也為了計算時更加準確，在有限元建模時需要對模型進行必要的簡化。 簡化時一般應遵循以下原則：

（1）顯控臺的外形尺寸及設備安裝接口不能改變，安裝設備的尺寸及重量不能改變。

（2）顯控臺上小的倒角及圓角可以用直角代替。

（3）模型的安裝固定方式必須與工作狀態(tài)保持一致[2]。

參照上述原則在有限元分析軟件中對顯控臺進行有限元建模，顯控臺架材料為碳纖維T700；臺架的主體結(jié)構(gòu)均為1.8mm 碳纖維薄板， 可使用SHELL63 殼單元代替；顯示器、計算機等設備的重心基本在幾何中心，用等質(zhì)量塊代替， 選用SOLID45 體單元。 各單元的密度均采用實際值。 顯控臺有限元模型見圖3。

圖3 顯控臺有限元模型

3.3 約束條件

顯控臺安裝時采用底部剛性連接的方式與載機固定，左右兩側(cè)支腿上各有3 個固定點。在有限元模型上施加與裝機狀態(tài)一致的連接方式， 約束顯控臺底部6 個固定點6 個方向的自由度。

4 模態(tài)分析

模態(tài)是結(jié)構(gòu)固有的頻率和振型， 也是在后續(xù)隨機振動仿真分析時所必需的數(shù)據(jù)[3]。 因此，仿真計算時取顯控臺的前10 階模態(tài)，見表1。

通過計算表明，顯控臺第1 階模態(tài)為14.92Hz，主要為顯控臺架整體左右方向的晃動。

對比圖1 中載機振動譜， 可以看出顯控臺前10 階固有頻率可以避開載機輸入振動譜的窄帶， 能夠避免與載機的共振。

表1 前10 階固有頻率

5 振動分析

圖4 第1 階模態(tài)

對顯控臺有限元模型進行振動分析， 在顯控臺底部的6 個固定點上分別輸入X、Y 和Z 向的真實振動譜（見圖1）， 經(jīng)計算可以獲得顯控臺在輸入振動頻率范圍內(nèi)的3σVon Mises 應力響應幅值，三個方向的應力響應幅值見表2 及圖5-圖7。

表2 各方向3σVon Mises 應力響應幅值

圖5 X 向3σVon Mises 應力圖

圖6 Y 向3σVon Mises 應力圖

圖7 Z 向3σVon Mises 應力圖

通過計算結(jié)果可知，X 方向（即顯控臺安裝的前后方向）振動時，顯控臺架的應力響應幅值最大，最大位置在上顯示器安裝位置的加強筋和臺架底部固定點。 而碳纖維材料的拉伸強度σb=1500Mpa，因此，顯控臺架材料在振動條件下可以滿足要求，此時的安全系數(shù)為1.95。

6 沖擊分析

顯控臺在機上不僅要承受載機振動的影響， 還要承受墜撞安全沖擊的影響，在墜撞安全沖擊時，顯控臺上安裝的設備不能脫落，進而影響飛行安全。墜撞安全沖擊一般為40g 的后峰鋸齒波。

對顯控臺的有限元模型分別施加上下、前后、左右方向的后峰鋸齒波進行強度計算。 臺架上下方向的應力圖見圖8，前后方向的應力圖見圖9，左右方向的應力圖見圖10。表6 為強度計算的結(jié)果，從表可以看出，最大應力發(fā)生在向前沖擊時，最大應力值為1295MPa，而碳纖維材料的許用應力為1500MPa，此時的安全系數(shù)為1.16，因此臺架的強度滿足要求，但安全系數(shù)太小，應進行優(yōu)化設計。

圖8 向上、向下沖擊應力圖

圖9 向前、向后沖擊應力圖

圖10 向左、向右沖擊應力圖

表3 沖擊載荷計算結(jié)果

7 優(yōu)化設計

經(jīng)過上述振動分析和沖擊可知， 顯控臺架的最大應力發(fā)生在向前沖擊時顯控臺架底部的連接部位。 對顯控臺架進行針對性的優(yōu)化設計，對底部連接面局部加強，厚度增加至7mm。 對優(yōu)化設計后的顯控臺重新建模并仿真分析，向前沖擊時的最大應力降為1127MPa，此時安全系數(shù)為1.33，滿足設計要求。

8 結(jié)論

本文基于一種機載顯控臺的設計方案， 進行了模態(tài)分析、振動和沖擊分析。 通過模態(tài)分析，可以看出顯控臺前10 階固有頻率均避開了載機振動譜的窄帶，可以避免與載機的共振；通過振動分析和沖擊，可以找出顯控臺設計的薄弱位置，即顯控臺向前沖擊時，顯控臺架的應力最大，此時安全系數(shù)為1.16，安全系數(shù)太小。 通過對找出的薄弱位置進行局部優(yōu)化設計并重新仿真分析， 安全系數(shù)提高為1.33，滿足了設計要求。

以上分析方法可用于其他機載產(chǎn)品的優(yōu)化設計。