王飛揚(yáng) ，朱冬生 ，劉世杰 ，莫 遜

（1.中國科學(xué)院 廣州能源研究所，廣州 510640，2.中國科學(xué)院 可再生能源重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州 510640，3.廣東省新能源和可再生能源研究開發(fā)與應(yīng)用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州 510640；4.中國科學(xué)院大學(xué)，北京 100049）

0 引言

高效蓄熱系統(tǒng)是高溫空氣燃燒技術(shù)得以實(shí)現(xiàn)的重要設(shè)備。傳統(tǒng)的高效蓄熱系統(tǒng)以緊湊排列的蓄熱體為介質(zhì)將高溫?zé)煔獾臒崃總鬟f給助燃空氣，從而加熱入爐空氣，實(shí)現(xiàn)對(duì)高溫?zé)煔獾臒崃炕厥铡５沁@種緊湊的蓄熱室阻力極大，而且排煙溫度較高，從而導(dǎo)致整個(gè)燃燒系統(tǒng)的排煙熱損失高、功耗高。國內(nèi)外學(xué)者已對(duì)高效蓄熱系統(tǒng)進(jìn)行了大量研究［1-12］。KLEIN 等［1］提出了只考慮軸向?qū)岷雎詮较驅(qū)岬谋”谀Ｐ?，并給出了蓄熱室熱效率的近似解。李朝祥等［2-3］得出蓄熱室效率的計(jì)算式，并討論了影響效率的若干因素及定量關(guān)系。李衛(wèi)東等［4］分析了換向時(shí)間對(duì)蓄熱室的溫度和傳熱性能的影響。侯和平等［5］通過有限差分法對(duì)熱風(fēng)爐的蓄熱室進(jìn)行了數(shù)值模擬，得到了蓄熱室壓降和換熱效率隨床層高度的變化規(guī)律。這些研究雖然對(duì)蓄熱室的傳熱特性和阻力特性有了深刻的認(rèn)識(shí)，但并未對(duì)進(jìn)一步降低排煙溫度和有效降低阻力損失提出針對(duì)性的解決方案。本文提出一種新型組合式高效預(yù)熱系統(tǒng)，將三維變空間高效換熱器與蓄熱室配合使用，不僅可以降低排煙溫度，同時(shí)可以降低系統(tǒng)阻力，最終達(dá)到降低產(chǎn)品能耗、提升經(jīng)濟(jì)性的效果。

1 新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和特點(diǎn)

新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)由經(jīng)過優(yōu)化的蓄熱室和三維變空間高效換熱器組成。蓄熱室由室體和蓄熱體組成，蓄熱體是蓄熱室燃燒技術(shù)中最關(guān)鍵的組成部分，直接影響蓄熱室的體積、效率和加熱能力。目前常用的蓄熱體主要有格子磚、球狀及蜂窩狀蓄熱體［9］，工程實(shí)際中比較常見的蓄熱體，尤以蓄熱球具有強(qiáng)度高、抗熱震性優(yōu)良、更換清洗最方便和價(jià)格低等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛采用。若從壓力損失考慮，陶瓷球有其不利的一面；但在強(qiáng)度、單位體積蓄熱量、使用方便、價(jià)格等方面具有明顯的優(yōu)勢(shì)。本項(xiàng)目即采用22 mm的陶瓷蓄熱球。

三維變空間高效換熱器以3D高效換熱管為換熱元件，3D高效換熱管可由普通光滑圓管冷軋扭曲加工而成，其橫截面呈橢圓形，如圖1所示，主要參數(shù)包括長(zhǎng)軸A、短軸B、扭距P。

圖1 3D高效換熱管Fig.1 Diagram of 3D high-efficiency heat exchange tube

管束組裝時(shí)依靠相鄰管突點(diǎn)實(shí)現(xiàn)多點(diǎn)接觸相互支撐，取消折流板，達(dá)到自支撐和強(qiáng)化傳熱雙重效果；其次，在殼側(cè)沿管長(zhǎng)方向形成規(guī)律的多孔螺旋通道，使流體在管內(nèi)流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生以旋轉(zhuǎn)為主要特征的復(fù)雜流動(dòng)，并在管內(nèi)垂直于主流方向上產(chǎn)生二次流促進(jìn)傳熱［13］；流體在管內(nèi)外兩側(cè)均受離心力作用而周期性地改變流速和流動(dòng)方向，加強(qiáng)流體自身的湍流程度，有助于破壞管壁上的熱邊界層，從而在管內(nèi)外同時(shí)強(qiáng)化傳熱，且設(shè)備投資費(fèi)用低，運(yùn)行高效可靠［14-16］。

新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)不但具有耐高溫、耐腐蝕、降低整體阻力的優(yōu)勢(shì)，還進(jìn)一步降低排煙溫度，提高熱效率和整體的經(jīng)濟(jì)性。技改前、后系統(tǒng)熔鋁爐如圖2所示。

圖2 技改前、后熔鋁爐系統(tǒng)Fig.2 Aluminum melting furnace system before and after technological transformation

2 可行性研究

如前文所述，新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)集蓄熱室和三維變空間高效換熱器的優(yōu)點(diǎn)于一身。蓄熱室耐高溫、耐腐蝕、抗渣的特性，為三維變空間高效換熱器提供長(zhǎng)期安全運(yùn)行的工作環(huán)境。三維變空間高效換熱器利用自身高效傳熱、阻力小、端差小的優(yōu)勢(shì)將排煙溫度降到更低，同時(shí)可降低蓄熱球高度，進(jìn)而降低整體阻力。

三維變空間高效換熱器不能直接應(yīng)用于熔鋁爐的主要原因在于爐子出口煙溫高達(dá)900～1 200 ℃，高于普通管式換熱器的安全工作溫度，蓄熱室的耐高溫特性則能有效解決該問題。蓄熱室不僅可以將煙氣溫度降至換熱器的安全工作溫度，其密布的蓄熱球還可以起到過濾作用，使得進(jìn)入三維變空間高效換熱器的煙氣更干凈，減少3D高效換熱管結(jié)垢，延長(zhǎng)三維變空間高效換熱的使用壽命。

蓄熱室雖然有諸多優(yōu)點(diǎn)，但其阻力極大，而且其排煙溫度受到諸多條件的限制，尤其是小型設(shè)備，煙氣出口溫度降低到200 ℃需要滿足一定的必要條件［17］。增加三維變空間換熱器之后就解決了排煙溫度的局限性，而且三維變空間高效換熱器具有換熱效率高和小端差換熱的優(yōu)勢(shì)，能夠大幅降低排煙溫度，減小排煙熱損失。三維變空間高效換熱器較大的換熱比表面積，能夠等效替代一部分蓄熱球，以降低蓄熱球的高度，從而降低整個(gè)系統(tǒng)的阻力，降低引風(fēng)機(jī)功耗。

所以，新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)不但能解決熔鋁爐系統(tǒng)阻力大、引風(fēng)機(jī)功耗高的問題，而且可以深度回收煙氣余熱、大幅降低排煙溫度。進(jìn)而有效降低熔鋁系統(tǒng)功耗，同時(shí)減少天然氣耗量，提高總體經(jīng)濟(jì)性。

3 工程設(shè)計(jì)案例

3.1 熔鋁爐系統(tǒng)技術(shù)改造前的運(yùn)行情況

理論上熔化1 000 kg鋁耗電能320 kW·h或天然氣約32.3 Nm3。若將爐體升溫、熱量損失、燃燒不完全等計(jì)入，目前實(shí)際能耗為理論值的2～3倍，甚至更多［18］?？梢娫趯?shí)際工業(yè)生產(chǎn)中，熔鋁爐的熱效率并不高。某鋁合金股份有限公司一臺(tái)日產(chǎn)75 000 kg鋁錠的熔鋁爐，采用高溫空氣燃燒技術(shù)，其蓄熱室以陶瓷蓄熱球?yàn)樾顭狍w，由于能耗高、阻力大，影響整體經(jīng)濟(jì)性，根據(jù)改造前生產(chǎn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，成鋁消耗天然氣大約為0.075 Nm3/kg。且運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)、設(shè)備老化，影響安全性，其技改前運(yùn)行期間工藝參數(shù)見表1。

表1 技改前熔鋁爐運(yùn)行參數(shù)Tab.1 Operating parameters of aluminum melting furnace before technological transformation

為了比較技改后的效果，在技改之前對(duì)該熔鋁爐每天的生產(chǎn)情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，該爐每天生產(chǎn)三爐，生產(chǎn)情況與天然氣消耗量見表2。

表2 技改前生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Tab.2 Production data statistics before technological transformation

3.2 熔鋁爐系統(tǒng)技術(shù)改造的設(shè)計(jì)方案

依據(jù)工藝條件，對(duì)該熔鋁爐系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造，改造內(nèi)容包括原蓄熱室的優(yōu)化和三維變空間高效換熱器的設(shè)計(jì)，二者配合使用構(gòu)成新型組合式3D高效預(yù)熱系統(tǒng)。

3.2.1 蓄熱室的優(yōu)化

有研究表明蓄熱室中蓄熱體高度對(duì)阻力和熱工指標(biāo)均有影響。隨著蓄熱體高度的增加，煙氣出口平均溫度降低，空氣預(yù)熱溫度升高，蓄熱室的溫度效率和熱效率增大，阻力也隨之增大。但當(dāng)其達(dá)到某一高度時(shí)，繼續(xù)增大蓄熱體高度對(duì)各熱工指標(biāo)的影響不明顯，但對(duì)阻力影響很大。該高度與蓄熱球直徑有關(guān)，蓄熱球直徑為15 mm時(shí)，該高度為0.6 m；25 mm時(shí)，為0.7 m；35 mm時(shí)，為0.8 m。該項(xiàng)目蓄熱球直徑為22 mm，顯然，應(yīng)將其蓄熱體高度設(shè)計(jì)為650 mm，相應(yīng)地蓄熱室阻力約降低30%［19］。既可以保證其熱工性能，又能有效降低阻力損失。故蓄熱室的最終優(yōu)化方案為將球?qū)痈叨冉禐?50 mm。

3.2.2 三維變空間高效換熱器的設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)三維變空間高效換熱器，首先應(yīng)確定其設(shè)計(jì)參數(shù)。從圖3可以看出，排煙溫度與排煙熱損失有密切關(guān)系。根據(jù)能量守恒定律，排煙溫度的改變將影響到空氣側(cè)出口的溫度，圖4示出了排煙溫度的選擇對(duì)三維變空間高效換熱器空氣側(cè)出口溫度、設(shè)備投入和節(jié)約天然氣收益的影響。

圖3 排煙溫度與排煙熱損失的關(guān)系Fig.3 Relationship between exhaust gas temperature and heat loss

圖4 排煙溫度對(duì)空氣側(cè)出口溫度、設(shè)備投入成本和天然氣節(jié)約收益的影響Fig.4 The influence of determination of gas temperature on the air-side exit temperature，equipment investment cost and natural gas savings

節(jié)約天然氣收益的計(jì)算周期為1個(gè)月（按天然氣3元/Nm3。每月生產(chǎn)22天，每天單爐生產(chǎn)75 000 kg）。顯然排煙溫度越低，三維變空間高效換熱器出口風(fēng)溫相對(duì)越高，相對(duì)的設(shè)備投入成本越大，節(jié)約天然氣成本也越多。設(shè)備投入成本僅在1個(gè)月之內(nèi)就可以完全回收，投資回收期非常短，所以最終選擇排煙溫度為60 ℃，確定三維變空間高效換熱器的參數(shù)見表3。

表3 三維變空間高效換熱器設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.3 Design parameters of 3D variable space efficient heat exchanger

3.3 熔鋁爐系統(tǒng)技術(shù)改造后的運(yùn)行情況

技術(shù)改造后熔鋁爐系統(tǒng)工藝參數(shù)及與技改前對(duì)比見表4。

表4 技改前、后工藝參數(shù)對(duì)比Tab.4 Comparison of the process parameters after and before technological transformation

3.4 熔鋁爐系統(tǒng)改造前后對(duì)比與結(jié)果分析

技改后系統(tǒng)運(yùn)行情況良好，排煙溫度下降、引風(fēng)機(jī)功耗下降、成鋁單位能耗大幅降低。系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定后，對(duì)其排煙溫度、引風(fēng)機(jī)功耗、成鋁噸耗連續(xù)監(jiān)測(cè)7天，并與技改之前的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)對(duì)比如圖5～7所示。由圖5可知，技改后排煙溫度大幅降低，由技改前200 ℃降低到60 ℃，這是由于三維變空間高效換熱器采用純逆流的換熱方式，具有小端差換熱的優(yōu)勢(shì)，其特殊的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)使得管內(nèi)外流體均受離心力作用而周期性地改變流速和流動(dòng)方向，加強(qiáng)流體自身的湍流程度，強(qiáng)化換熱，使得排煙溫度大幅降低。根據(jù)圖3中排煙溫度與排煙熱損失的關(guān)系可知，排煙溫度的降低可使排煙熱損失降低6%。

圖5 技改前、后排煙溫度對(duì)比Fig.5 Comparison of exhaust gas temperature before and after technological transformation

圖6 技改前、后引風(fēng)機(jī)變頻器示數(shù)對(duì)比Fig.6 Comparison of inverter indications of induced fan before and after technological transformation

圖7 技改前、后成鋁單位能耗對(duì)比Fig.7 Comparison of consumption per ton of aluminum before and after technological transformation

由圖6可知，引風(fēng)機(jī)變頻器技改前頻率為40 Hz，技改之后平均值只有30 Hz，引風(fēng)機(jī)能耗降低25%。原因在于傳統(tǒng)蓄熱室的阻力與蓄熱球?qū)拥母叨扔忻芮新?lián)系［19-21］，技改過程中將球?qū)痈叨扔? 000 mm降低到650 mm，在保證熱工參數(shù)的前提下，大幅降低了系統(tǒng)阻力，雖然增加了三維變空間高效換熱器會(huì)小幅增加阻力，但并不影響系統(tǒng)總阻力的大幅下降。

由于回收的熱量提高了入爐空氣溫度，成鋁平均每天然氣消耗降低0.01 Nm3/kg，按照天然氣單價(jià)3元/Nm3、單爐產(chǎn)量75 000 kg/天、每年生產(chǎn)260天計(jì)算，每年節(jié)約天然氣收益為58.5萬元，結(jié)果表明此次技改收效顯著。

4 結(jié)論

（1）技改后，在保證蓄熱室熱工特性不變的情況下，降低蓄熱球的高度，大幅降低系統(tǒng)阻力損失，進(jìn)而大幅降低引風(fēng)機(jī)功耗，起到良好的降耗效果。

（2）技改后，進(jìn)一步降低系統(tǒng)排煙溫度，降低排煙熱損失，起到良好的煙氣余熱回收的效果。

（3）技改后，系統(tǒng)成鋁單位能耗由原來的0.075 5 Nm3/kg降低到約0.065 5 Nm3/kg，大幅節(jié)約天然氣，節(jié)約天然氣收益可達(dá)58.5萬元/年，整個(gè)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性得到提高，企業(yè)收益增加顯著。