李小偉，臧永亮，羅寧，李名，豆珂

(1.中陜核工業(yè)集團(tuán) 地質(zhì)調(diào)查院有限公司，陜西 西安 710100； 2.中國石油華北油田公司二連分公司，內(nèi)蒙古 錫林浩特 026099；3.中國石油華北油田公司，河北 任丘 062552)

0 引言

近年來，隨著能源需求逐年增大，國內(nèi)各大老油區(qū)的石油資源日益減少，伴隨著石油開發(fā)的逐步深入，低效益、無效益、負(fù)效益井在油田井中所占比例呈逐年上升趨勢(shì)，成為影響油田社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益的重要因素[1]。為此，油田著眼長(zhǎng)遠(yuǎn)，開源節(jié)流，積極推進(jìn)如地?zé)?、鈾礦等新能源的開發(fā)利用。鈾礦作為國家戰(zhàn)略性資源，以往由核工業(yè)系統(tǒng)的企業(yè)進(jìn)行勘探開發(fā)[1-2]。通遼鈾礦床的發(fā)現(xiàn)是我國在油田內(nèi)尋找可地浸砂巖型鈾礦的重大突破，也是跨學(xué)科研究的一個(gè)范例，開辟了一種新的找礦模式，即利用石油勘查放射性測(cè)井(自然伽馬曲線)資料來優(yōu)選放射性測(cè)區(qū)再鉆探驗(yàn)證開展鈾礦勘查，從而提交鈾礦開發(fā)基地，最終開發(fā)砂巖型鈾礦[3]。

然而，在與多個(gè)油田合作時(shí)發(fā)現(xiàn)，存在以下幾個(gè)問題：① 由于找礦目的層位不同，很多油田淺部 1 000 m以內(nèi)自然伽馬資料缺失；② 石油測(cè)井的自然伽馬曲線是用大尺寸、高靈敏度的探管測(cè)量的，其死時(shí)間一般較長(zhǎng)，而且是可變的，通用 API刻度體系。不同年代使用的自然伽馬測(cè)井儀器不同,記錄數(shù)據(jù)單位也不統(tǒng)一，石油測(cè)井所得自然伽馬曲線可作為尋找鈾異常信息的線索，但無法對(duì)鈾礦進(jìn)行定量計(jì)算，這些特點(diǎn)導(dǎo)致很多油井自然伽馬曲線出現(xiàn)假異常。針對(duì)上述問題，提出了一種新思路，即利用油田作業(yè)隊(duì)在對(duì)措施井檢泵或者維修取出抽油桿時(shí)，用FD-3019探管進(jìn)行放射性測(cè)量，達(dá)到搜集石油老井放射性異常，并且半定量—定量解釋的目的[4-5]。

運(yùn)用鈾礦勘查技術(shù)在內(nèi)蒙古某油田區(qū)塊進(jìn)行選區(qū)選井研究，為了進(jìn)一步查明工作區(qū)成礦潛力，充分收集目的層放射性異常信息，同時(shí)為了彌補(bǔ)石油井淺部資料的缺失，對(duì)工作區(qū)多個(gè)凹陷內(nèi)石油鉆孔進(jìn)行老井復(fù)測(cè)工作，并進(jìn)行解釋和總結(jié)。在已完成的伽馬測(cè)井中發(fā)現(xiàn)了新的問題：自然伽馬測(cè)井曲線的幅度不僅與地層的放射性有關(guān)，而且還受井眼條件(井徑、泥漿比重、套管、水泥環(huán)等參數(shù))的影響，泥漿、套管、水泥環(huán)均吸收伽馬射線，會(huì)使自然伽馬測(cè)井值降低[6-7]。

在做定性解釋時(shí)，如果井內(nèi)泥漿穩(wěn)定，則整個(gè)曲線的相對(duì)趨勢(shì)反應(yīng)地層性質(zhì)，可不做修正。在大井眼和套管井中，定量解釋自然伽馬資料時(shí)，要進(jìn)行必要的修正[7]。由中國核工業(yè)地質(zhì)局《測(cè)井資料自動(dòng)化處理解釋系統(tǒng)》軟件中γ測(cè)井解釋系統(tǒng)軟件模塊可直接對(duì)井徑、泥漿比重、套管等參數(shù)進(jìn)行校正[8]。老井復(fù)測(cè)時(shí)所面對(duì)的石油井，除了考慮鐵套管吸收因素，還需要考慮固井后，鐵套管外壁與巖層之間固井水泥環(huán)的影響因素，這種影響因素目前在工作中沒法修正，無法最大程度地接近真實(shí)數(shù)據(jù)。針對(duì)此種情況，經(jīng)過多次研究論證，制定了詳細(xì)的修正實(shí)驗(yàn)方案，考慮利用模型響應(yīng)擬合修正系數(shù)，從而為指導(dǎo)下一步石油老井復(fù)測(cè)的伽馬測(cè)井結(jié)果提供修正依據(jù)[9-10]。

1 實(shí)驗(yàn)方法

水泥環(huán)實(shí)驗(yàn)的流程總體框架見圖1。實(shí)驗(yàn)獲取修正系數(shù)的核心是建立水泥環(huán)模型，其核心是進(jìn)行水泥環(huán)密度和厚度響應(yīng)分析，本文方法是基于放射性測(cè)井的康普頓效應(yīng)。

圖1 水泥環(huán)實(shí)驗(yàn)流程框架Fig.1 The diagram of experimental flow of cement ring

在實(shí)際生產(chǎn)中，井下水泥環(huán)的狀態(tài)，是處于套管與外壁圍巖之間，水泥漿凝固后，套管、水泥環(huán)及井壁圍巖為一個(gè)組合彈性體。圖2為水泥環(huán)計(jì)算模型示意。

圖2 水泥環(huán)計(jì)算模型示意Fig.2 The schematic diagram of calculation model of cement ring

1) 水泥環(huán)密度模型

水泥環(huán)密度模型研究相同套管規(guī)格、相同水泥環(huán)厚度、不同水泥環(huán)密度對(duì)照射量率的影響，模型參數(shù)見表1。

表1 水泥環(huán)密度響應(yīng)模型參數(shù)Table 1 Parameters of cement ring density response model

2) 水泥環(huán)厚度模型

水泥環(huán)厚度模型研究相同套管類型、相同水泥環(huán)密度、不同水泥環(huán)厚度對(duì)照射量率的影響，具體參數(shù)見表2。

3) 水泥環(huán)密度—厚度模型

為了研究不同水泥環(huán)密度、不同水泥環(huán)厚度對(duì)照射量率的影響，增加4組模型設(shè)計(jì)前面限定水泥環(huán)厚度研究水泥環(huán)密度變化以及限定水泥環(huán)密度研究水泥環(huán)厚度變化進(jìn)行驗(yàn)證研究，水泥環(huán)密度—厚度響應(yīng)模型參數(shù)見表3。

表2 水泥環(huán)厚度響應(yīng)模型參數(shù)Table 2 Response model parameters of cement ring thickness

表3 水泥環(huán)密度—厚度響應(yīng)模型參數(shù)Table 3 Response model parameters of density — thickness of cement ring

4) 結(jié)合前面各種響應(yīng)關(guān)系綜合確定照射良率與變量之間的關(guān)系

整個(gè)油田石油老井，套管都是由不銹鋼制成，基本用的都是同一類型套管，因此套管密度為常量。忽略井內(nèi)流體的影響因素，需要確定套管厚度ht、水泥環(huán)密度ρs、水泥環(huán)厚度hs；其中，鐵套管修正系數(shù)依據(jù)《γ測(cè)井規(guī)范》附錄H表H.1中的FD-3019型γ測(cè)井儀鐵吸收系數(shù)進(jìn)行插值而得[10-11]。因此，實(shí)驗(yàn)主要研究照射量率與水泥環(huán)密度、水泥環(huán)厚度的關(guān)系函數(shù)，而其他幾個(gè)量作為校正因子。照射量率Y與變量的關(guān)系可表示為：Y∝f(ρs,hs),結(jié)合前面各種模型，利用SPSS軟件繪制散點(diǎn)圖，研究自變量和因變量之間的相關(guān)系數(shù)。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行相關(guān)性分析，進(jìn)一步對(duì)不同模型數(shù)據(jù)進(jìn)行多元線性回歸，建立回歸方程。

2 實(shí)驗(yàn)計(jì)算實(shí)例分析

實(shí)驗(yàn)投入上海申核公司生產(chǎn)的FD-3019閃爍伽馬測(cè)井探管，儀器性能良好，實(shí)驗(yàn)開展前均在國防科技工業(yè)1313二級(jí)計(jì)量站進(jìn)行了標(biāo)定。選擇一個(gè)放射性相對(duì)平穩(wěn)而不受人文干擾場(chǎng)影響的地區(qū)，面積大約30 km2，一共建立模型孔13個(gè)，深度統(tǒng)一為1.5 m，孔徑統(tǒng)一為296 mm，孔與孔之間距離1 m以上。在測(cè)量之前，將所有孔的本底均加以測(cè)量，以防有的孔自身有放射性引起誤差。

2.1 水泥環(huán)密度變化與照射量率關(guān)系

對(duì)于連續(xù)測(cè)量，對(duì)表1水泥環(huán)密度模型中的各個(gè)模型進(jìn)行測(cè)井響應(yīng)，采樣間隔0.05 m，以測(cè)井模擬深度為縱坐標(biāo)，各組照射量率為橫坐標(biāo)，繪制不同模型照射量率隨深度的變化圖，見圖3。由圖3可知，沒有水泥環(huán)時(shí)，照射量率峰值最高，水泥環(huán)厚度一定時(shí)，隨著水泥環(huán)密度的增加，照射量率呈現(xiàn)出衰減的趨勢(shì)，且峰值衰減表現(xiàn)出一定的規(guī)律。

圖3 水泥環(huán)密度與照射量率關(guān)系Fig.3 The relationship diagram between cement ring density and exposure rate

利用各個(gè)模型峰值大小差異做出散點(diǎn)圖，分析隨水泥環(huán)密度的增加，照射量率的變化情況，得出的散點(diǎn)圖如圖4所示。

當(dāng)水泥環(huán)厚度一定(26.15 mm)時(shí)，所測(cè)模型照射量率隨著水泥環(huán)密度的增加呈現(xiàn)逐漸衰減的近線性關(guān)系，當(dāng)僅有鐵套管而沒有水泥環(huán)的時(shí)候，照射量率峰值最大。在這個(gè)比較明顯的近線性趨勢(shì)里，沒有偏離很遠(yuǎn)的點(diǎn)。由于自變量水泥環(huán)密度與因變量照射量率均為連續(xù)變量，考慮建立單自變量線性回歸方程。

圖4 水泥環(huán)密度峰值與照射量率關(guān)系散點(diǎn)Fig.4 The scatter diagram of the relationship between peak density of cement ring and exposure rate

假設(shè)照射量率Y與水泥環(huán)密度ρs有如下線性關(guān)系：Y=a+bρs，式中：a為常數(shù)項(xiàng)，b為Y對(duì)應(yīng)于ρs的回歸系數(shù)，ρs代表水泥環(huán)密度數(shù)據(jù)，單位為g/cm3，Y代表照射量率值，單位為nC·kg-1·h-1，建立線性回歸模型，結(jié)果見表4。由于調(diào)整的判定系數(shù)R2較接近1，德賓—沃森模型結(jié)果值為3.351，說明數(shù)據(jù)之間是互相獨(dú)立的，因此認(rèn)為該模型擬合優(yōu)度較高。建立線性模型如表5所示。通過采用逐步法回歸分析得到表5中自變量水泥環(huán)密度ρs系數(shù)的概率P值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于0.05，差異顯著，即對(duì)方程有用，所以最后得到的模型為

Y=9130.395-3850.745ρs。

(1)

表4 模型摘要Table 4 Model summary table

表5 模型系數(shù)Table 5 Model coefficient table

由上述模型可知，當(dāng)沒有水泥環(huán)的時(shí)候，照射量率值為3 049.4 nC·kg-1·h-1；當(dāng)加上一層厚度21.65 mm、密度1.63 g/cm3水泥環(huán)時(shí)，照射量率值變成了2 845.64 nC·kg-1·h-1，衰減了6.68%；當(dāng)加上同一厚度密度1.72 g/cm3水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了2 545.19 nC·kg-1·h-1，衰減了16.53%；當(dāng)加上密度1.82 g/cm3水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了 2 073 nC·kg-1·h-1，衰減了32.02%；當(dāng)加上密度1.94 g/cm3水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了1 678.95 nC·kg-1·h-1，衰減了44.94%。

利用各個(gè)模型衰減值(吸收系數(shù))差異做出散點(diǎn)圖，分析隨水泥環(huán)密度的增加，吸收系數(shù)的變化情況，得出的散點(diǎn)圖如圖5所示。

實(shí)際上，假定水泥環(huán)厚度不發(fā)生變化，在遇到不同放射性強(qiáng)度的目的層時(shí)，水泥環(huán)對(duì)放射源的吸收值是隨密度值變化而變化的，而實(shí)際測(cè)量值是原始值(希望得到的修正值)經(jīng)過衰減后的值，假設(shè)水泥環(huán)吸收系數(shù)值為M×100%，任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量值為Y1，希望得到的修正值為Y2，則修正公式為：

(Y2-Y1)/Y2=M×100%,

(2)

所以，

Y2=Y1/(1-M×100%)。

(3)

嘗試建立水泥環(huán)吸收系數(shù)值和水泥環(huán)密度的響應(yīng)函數(shù)關(guān)系，消除PVC對(duì)模型的影響因素，則歸一化后的函數(shù)關(guān)系為

M=-199.416+126.279ρs。

(4)

最終，Y2=Y1/(1-M×100%)；Y2為希望得到的修正值，Y1為任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量照射量率；將式(4)代入式(3)即可得到水泥環(huán)密度修正公式：

Y2=100Y1/(299.416-126.279ρs)。

(5)

圖5 不同水泥環(huán)密度與吸收系數(shù)關(guān)系散點(diǎn)Fig.5 The scatter diagram of relation between the density of different cement ring and absorption coefficient

2.2 水泥環(huán)厚度變化與照射量率關(guān)系

對(duì)于連續(xù)測(cè)量，對(duì)表2水泥環(huán)厚度模型中各個(gè)模型進(jìn)行測(cè)井響應(yīng)，采樣間隔0.05 m，以測(cè)井深度為橫坐標(biāo)，各組模型照射量率為縱坐標(biāo)，繪制出了不同水泥環(huán)厚度模型照射量率隨深度的變化(圖6)。

由圖6可見，相同水泥環(huán)密度時(shí)(1.82 g/cm3)，水泥環(huán)厚度為6.15 mm時(shí)照射量率峰值最大，水泥環(huán)厚度為20 mm時(shí)次之，水泥環(huán)厚度為50.15 mm時(shí)最小。水泥環(huán)密度一定時(shí)，隨著水泥環(huán)厚度的增加，照射量率呈現(xiàn)出衰減的趨勢(shì)，且峰值衰減表現(xiàn)出一定的規(guī)律。

利用各個(gè)模型連續(xù)測(cè)量結(jié)果照射量率峰值做出散點(diǎn)圖，分析隨水泥環(huán)厚度的增加，照射量率的變化情況，得出的散點(diǎn)圖如圖7所示。

由圖7可見，當(dāng)水泥環(huán)密度一定時(shí)，3019探測(cè)器的照射量率隨著水泥環(huán)厚度的增加呈現(xiàn)衰減的近線性關(guān)系，和密度響應(yīng)相似，利用SPSS回歸模塊里的曲線估算進(jìn)行計(jì)算，建立線性模型如表6所示。

圖6 水泥環(huán)厚度與照射量率關(guān)系Fig.6 The diagram of relationship between cement ring thickness and exposure rate

圖7 水泥環(huán)厚度峰值與照射量率關(guān)系散點(diǎn)Fig.7 The scatter diagram of relationship between peak thickness of cement ring and exposure rate

表6 模型系數(shù)Table 6 Model coefficient table

通過采用逐步法回歸分析得到表6中自變量水泥環(huán)厚度hs系數(shù)的概率P值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于0.05，差異顯著，即對(duì)方程有用，所以最后得到的模型為：

Y=3093.659-30.157hs。

(6)

由上述模型可知，當(dāng)沒有水泥環(huán)的時(shí)候，照射量率值為3 049.4 nC·kg-1·h-1；當(dāng)加上一層密度 1.82 g/cm3厚度6.15 mm水泥環(huán)時(shí)，照射量率值變成了2 968.26 nC·kg-1·h-1，衰減了2.66%；當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為20 mm水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了2 569.16 nC·kg-1·h-1，衰減了15.75%；當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為26.15 mm水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了2 108.24 nC·kg-1·h-1，衰減了30.86%；當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為55.15 mm水泥環(huán)時(shí)，照射量率變成了1 488.6 nC·kg-1·h-1，衰減了51.18%。

利用各個(gè)模型衰減值(吸收系數(shù))差異做出散點(diǎn)圖，分析當(dāng)水泥環(huán)密度一定時(shí)，隨水泥環(huán)厚度的增加，吸收系數(shù)的變化情況，得出的散點(diǎn)圖如圖8所示。

圖8 不同水泥環(huán)厚度與吸收系數(shù)關(guān)系散點(diǎn)Fig.8 The scatter diagram of relation between the thickness of different cement ring and absorption coefficient

實(shí)際上，假定水泥環(huán)密度不發(fā)生變化，在遇到不同放射性強(qiáng)度的目的層時(shí)，水泥環(huán)對(duì)放射源的吸收值是隨厚度值變化而變化的，而實(shí)際測(cè)量值是原始值(希望得到的修正值)經(jīng)過衰減后的值，假設(shè)水泥環(huán)吸收系數(shù)值為M×100%，任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量值為Y1，希望得到的修正值為Y2，則修正公式為：

(7)

(8)

嘗試建立水泥環(huán)吸收系數(shù)值和水泥環(huán)厚度的響應(yīng)函數(shù)關(guān)系，消除PVC對(duì)模型的影響因素，則歸一化后的函數(shù)關(guān)系為

M=-1.451+0.989hs。

(9)

所以，對(duì)于水泥環(huán)密度為1.82 g/cm3時(shí)，只要已知水泥環(huán)厚度值，就可以求出水泥環(huán)吸收系數(shù)值。最終，Y2=Y1/(1-M×100%)；Y2為希望得到的修正值，Y1為任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量照射量率；將式(9)代入式(8)即可得到水泥環(huán)密度修正公式：

(10)

2.3 綜合確定照射量率與參數(shù)的關(guān)系

經(jīng)過前面的研究發(fā)現(xiàn)，照射量率與水泥環(huán)密度以及水泥環(huán)厚度成線性關(guān)系，這種關(guān)系均是在限定水泥環(huán)厚度26.15 mm或者限定水泥環(huán)密度1.82 g/cm3前提下完成的，即綜合表達(dá)式假設(shè)如下：

Y=a+bρs+chs，

(11)

通過前面工作，共有13個(gè)模型即對(duì)應(yīng)12組數(shù)據(jù)對(duì)式(11)進(jìn)行擬合,即可得到最終水泥環(huán)綜合修正為

(12)

3 程序設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)

利用伽馬復(fù)測(cè)修正系數(shù)公式對(duì)石油老井某一段目的層照射量率進(jìn)行修正，程序流程見圖9。

圖9 伽馬復(fù)測(cè)系數(shù)修正程序流程Fig.9 The flow chart of gamma-ray retest coefficient correction program

程序運(yùn)行界面及參數(shù)見圖10，輸入測(cè)井原始文件(數(shù)據(jù)格式為wdt)以及石油鉆孔井深結(jié)構(gòu)和固井材料參數(shù)，即可輸出修正后的數(shù)據(jù)。

圖10 系數(shù)修正程序界面Fig.10 The program interface of coefficient correction

4 實(shí)際資料應(yīng)用效果分析

4.1 照射量率對(duì)比分析

以內(nèi)蒙古某油田區(qū)塊某口已測(cè)礦化孔ZKM石油老井為研究對(duì)象，在油田作業(yè)隊(duì)檢泵時(shí)已獲取該孔井深結(jié)構(gòu)以及固井材料參數(shù)。石油老井ZKM套管及水泥漿數(shù)據(jù)如表7所示。

利用模塊對(duì)ZKM其中顯示好礦層照射量率進(jìn)行修正，修正前后數(shù)據(jù)照射量率散點(diǎn)圖見圖11。

圖11 ZKM修正前后散點(diǎn)對(duì)比Fig.11 The scatter diagram of comparison before and after ZKM correction

由上述修正結(jié)果以及散點(diǎn)圖可見，修正之后大約為之前的1.9倍，且在高異常背景區(qū)更明顯，經(jīng)計(jì)算，當(dāng)水泥環(huán)厚度38.15 mm，密度1.88 g/cm3時(shí)，照射量率大約被衰減了46.06%。分析可見，水泥環(huán)對(duì)照射量率的吸收影響較明顯，其變化符合模型規(guī)律，可以使修正后的數(shù)據(jù)無限接近地層真實(shí)值，為指導(dǎo)下一步石油老井伽馬復(fù)測(cè)結(jié)果提供修正依據(jù)。

表7 套管及水泥漿數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Table 7 Statistics of casing and cement slurry data

4.2 解釋結(jié)果對(duì)比分析

當(dāng)驗(yàn)證孔距離石油老井非常接近時(shí)，可以將驗(yàn)證孔測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)與石油老井復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，由于鈾礦具有特殊性，即使在最理想狀況下，也不會(huì)是同一位置，因此，數(shù)據(jù)上會(huì)有一定差距。下面將老井復(fù)測(cè)3019與修正后3019和驗(yàn)證孔3019數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析。

在該石油復(fù)測(cè)鉆孔ZKM(未修正之前為礦化孔)布設(shè)的驗(yàn)證ZKY(工業(yè)孔),主要為了驗(yàn)證系數(shù)修正結(jié)果，對(duì)比曲線與數(shù)據(jù)如見圖12。

重點(diǎn)對(duì)礦化層進(jìn)行研究分析，發(fā)現(xiàn)ZKM復(fù)測(cè)孔修正前僅有4層礦化層和11層異常，修正后變成了4層礦化，1層工業(yè)層和14層異常層，異常層值整體得到了抬高，使得一些層位得到了真實(shí)合并，未修正前表外礦層厚度很大，修正之后表外礦層轉(zhuǎn)化成了表內(nèi)礦層。對(duì)比工業(yè)層修正前后解釋結(jié)果見表8。由表8可見，由于驗(yàn)證孔與原老井復(fù)測(cè)孔相距15 m，井下異常存在差異，因此有一定的差異，但在修正之后，二者已經(jīng)很接近了，經(jīng)計(jì)算，修正后的工業(yè)層品位相差0.002%，平米鈾量相差0.009 4 kg/m2；假設(shè)以驗(yàn)證孔為基準(zhǔn)值，則品位誤差約為 5.433%，平米鈾量誤差為0.87%。這個(gè)誤差結(jié)果在鈾礦勘查中符合規(guī)范要求。由上述分析可見，水泥環(huán)對(duì)照射量率的吸收影響較明顯，其變化符合模型規(guī)律，可以使修正后的數(shù)據(jù)無限接近地層真實(shí)值，為指導(dǎo)下一步石油老井伽馬復(fù)測(cè)結(jié)果提供修正依據(jù)。

圖12 ZKM修正前后和驗(yàn)證孔曲線對(duì)比Fig.12 The comparison diagram of verification hole curve before and after ZKM correction

表8 修正前后與驗(yàn)證孔解釋成果對(duì)比Table 8 Comparison of the hole interpretation results before and after correction

5 結(jié)論和意義

1) 通過制作多個(gè)水泥環(huán)實(shí)驗(yàn)，建立多種影響因素的測(cè)井模型，并且建立了合理的解釋模型，得出具體修正系數(shù)；通過模擬計(jì)算得出放射性照射量率和水泥環(huán)密度以及水泥環(huán)厚度的函數(shù)關(guān)系；在一定范圍內(nèi)是線性的關(guān)系，且隨各個(gè)參數(shù)的增加，照射量率均表現(xiàn)為衰減。在此基礎(chǔ)上，推導(dǎo)出了照射量率與水泥環(huán)屬性參數(shù)的綜合函數(shù)關(guān)系，有助于研究放射性及其衰變規(guī)律。

2) 分析了水泥環(huán)屬性參數(shù)對(duì)放射性照射量率的影響，通過對(duì)多個(gè)凹陷石油老井資料處理解釋，得出水泥環(huán)對(duì)該石油老井吸收衰減的影響最高可達(dá)46.06%。水泥環(huán)對(duì)大部分石油老井的吸收影響一般可達(dá)到20%～50%。

3) 利用系數(shù)修正結(jié)果進(jìn)行修正，能使得一些礦化孔經(jīng)過修正解釋后達(dá)到工業(yè)品位(巖性具體分析)，一些異?？捉?jīng)過修正之后達(dá)到礦化標(biāo)準(zhǔn)，一些無異?？捉?jīng)過修正之后達(dá)到異?？讟?biāo)準(zhǔn)，有利于核工業(yè)系統(tǒng)準(zhǔn)確地搜集工作區(qū)放射性資料。利用實(shí)驗(yàn)結(jié)果能將石油老井復(fù)測(cè)，這種經(jīng)濟(jì)、可行、可靠、高效的方法可在其他油田加以推廣。