李小偉,臧永亮,羅寧,李名,豆珂
(1.中陜核工業(yè)集團(tuán) 地質(zhì)調(diào)查院有限公司,陜西 西安 710100; 2.中國石油華北油田公司二連分公司,內(nèi)蒙古 錫林浩特 026099;3.中國石油華北油田公司,河北 任丘 062552)
近年來,隨著能源需求逐年增大,國內(nèi)各大老油區(qū)的石油資源日益減少,伴隨著石油開發(fā)的逐步深入,低效益、無效益、負(fù)效益井在油田井中所占比例呈逐年上升趨勢(shì),成為影響油田社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益的重要因素[1]。為此,油田著眼長(zhǎng)遠(yuǎn),開源節(jié)流,積極推進(jìn)如地?zé)?、鈾礦等新能源的開發(fā)利用。鈾礦作為國家戰(zhàn)略性資源,以往由核工業(yè)系統(tǒng)的企業(yè)進(jìn)行勘探開發(fā)[1-2]。通遼鈾礦床的發(fā)現(xiàn)是我國在油田內(nèi)尋找可地浸砂巖型鈾礦的重大突破,也是跨學(xué)科研究的一個(gè)范例,開辟了一種新的找礦模式,即利用石油勘查放射性測(cè)井(自然伽馬曲線)資料來優(yōu)選放射性測(cè)區(qū)再鉆探驗(yàn)證開展鈾礦勘查,從而提交鈾礦開發(fā)基地,最終開發(fā)砂巖型鈾礦[3]。
然而,在與多個(gè)油田合作時(shí)發(fā)現(xiàn),存在以下幾個(gè)問題:① 由于找礦目的層位不同,很多油田淺部 1 000 m以內(nèi)自然伽馬資料缺失;② 石油測(cè)井的自然伽馬曲線是用大尺寸、高靈敏度的探管測(cè)量的,其死時(shí)間一般較長(zhǎng),而且是可變的,通用 API刻度體系。不同年代使用的自然伽馬測(cè)井儀器不同,記錄數(shù)據(jù)單位也不統(tǒng)一,石油測(cè)井所得自然伽馬曲線可作為尋找鈾異常信息的線索,但無法對(duì)鈾礦進(jìn)行定量計(jì)算,這些特點(diǎn)導(dǎo)致很多油井自然伽馬曲線出現(xiàn)假異常。針對(duì)上述問題,提出了一種新思路,即利用油田作業(yè)隊(duì)在對(duì)措施井檢泵或者維修取出抽油桿時(shí),用FD-3019探管進(jìn)行放射性測(cè)量,達(dá)到搜集石油老井放射性異常,并且半定量—定量解釋的目的[4-5]。
運(yùn)用鈾礦勘查技術(shù)在內(nèi)蒙古某油田區(qū)塊進(jìn)行選區(qū)選井研究,為了進(jìn)一步查明工作區(qū)成礦潛力,充分收集目的層放射性異常信息,同時(shí)為了彌補(bǔ)石油井淺部資料的缺失,對(duì)工作區(qū)多個(gè)凹陷內(nèi)石油鉆孔進(jìn)行老井復(fù)測(cè)工作,并進(jìn)行解釋和總結(jié)。在已完成的伽馬測(cè)井中發(fā)現(xiàn)了新的問題:自然伽馬測(cè)井曲線的幅度不僅與地層的放射性有關(guān),而且還受井眼條件(井徑、泥漿比重、套管、水泥環(huán)等參數(shù))的影響,泥漿、套管、水泥環(huán)均吸收伽馬射線,會(huì)使自然伽馬測(cè)井值降低[6-7]。
在做定性解釋時(shí),如果井內(nèi)泥漿穩(wěn)定,則整個(gè)曲線的相對(duì)趨勢(shì)反應(yīng)地層性質(zhì),可不做修正。在大井眼和套管井中,定量解釋自然伽馬資料時(shí),要進(jìn)行必要的修正[7]。由中國核工業(yè)地質(zhì)局《測(cè)井資料自動(dòng)化處理解釋系統(tǒng)》軟件中γ測(cè)井解釋系統(tǒng)軟件模塊可直接對(duì)井徑、泥漿比重、套管等參數(shù)進(jìn)行校正[8]。老井復(fù)測(cè)時(shí)所面對(duì)的石油井,除了考慮鐵套管吸收因素,還需要考慮固井后,鐵套管外壁與巖層之間固井水泥環(huán)的影響因素,這種影響因素目前在工作中沒法修正,無法最大程度地接近真實(shí)數(shù)據(jù)。針對(duì)此種情況,經(jīng)過多次研究論證,制定了詳細(xì)的修正實(shí)驗(yàn)方案,考慮利用模型響應(yīng)擬合修正系數(shù),從而為指導(dǎo)下一步石油老井復(fù)測(cè)的伽馬測(cè)井結(jié)果提供修正依據(jù)[9-10]。
水泥環(huán)實(shí)驗(yàn)的流程總體框架見圖1。實(shí)驗(yàn)獲取修正系數(shù)的核心是建立水泥環(huán)模型,其核心是進(jìn)行水泥環(huán)密度和厚度響應(yīng)分析,本文方法是基于放射性測(cè)井的康普頓效應(yīng)。
圖1 水泥環(huán)實(shí)驗(yàn)流程框架Fig.1 The diagram of experimental flow of cement ring
在實(shí)際生產(chǎn)中,井下水泥環(huán)的狀態(tài),是處于套管與外壁圍巖之間,水泥漿凝固后,套管、水泥環(huán)及井壁圍巖為一個(gè)組合彈性體。圖2為水泥環(huán)計(jì)算模型示意。
圖2 水泥環(huán)計(jì)算模型示意Fig.2 The schematic diagram of calculation model of cement ring
1) 水泥環(huán)密度模型
水泥環(huán)密度模型研究相同套管規(guī)格、相同水泥環(huán)厚度、不同水泥環(huán)密度對(duì)照射量率的影響,模型參數(shù)見表1。
表1 水泥環(huán)密度響應(yīng)模型參數(shù)Table 1 Parameters of cement ring density response model
2) 水泥環(huán)厚度模型
水泥環(huán)厚度模型研究相同套管類型、相同水泥環(huán)密度、不同水泥環(huán)厚度對(duì)照射量率的影響,具體參數(shù)見表2。
3) 水泥環(huán)密度—厚度模型
為了研究不同水泥環(huán)密度、不同水泥環(huán)厚度對(duì)照射量率的影響,增加4組模型設(shè)計(jì)前面限定水泥環(huán)厚度研究水泥環(huán)密度變化以及限定水泥環(huán)密度研究水泥環(huán)厚度變化進(jìn)行驗(yàn)證研究,水泥環(huán)密度—厚度響應(yīng)模型參數(shù)見表3。
表2 水泥環(huán)厚度響應(yīng)模型參數(shù)Table 2 Response model parameters of cement ring thickness
表3 水泥環(huán)密度—厚度響應(yīng)模型參數(shù)Table 3 Response model parameters of density — thickness of cement ring
4) 結(jié)合前面各種響應(yīng)關(guān)系綜合確定照射良率與變量之間的關(guān)系
整個(gè)油田石油老井,套管都是由不銹鋼制成,基本用的都是同一類型套管,因此套管密度為常量。忽略井內(nèi)流體的影響因素,需要確定套管厚度ht、水泥環(huán)密度ρs、水泥環(huán)厚度hs;其中,鐵套管修正系數(shù)依據(jù)《γ測(cè)井規(guī)范》附錄H表H.1中的FD-3019型γ測(cè)井儀鐵吸收系數(shù)進(jìn)行插值而得[10-11]。因此,實(shí)驗(yàn)主要研究照射量率與水泥環(huán)密度、水泥環(huán)厚度的關(guān)系函數(shù),而其他幾個(gè)量作為校正因子。照射量率Y與變量的關(guān)系可表示為:Y∝f(ρs,hs),結(jié)合前面各種模型,利用SPSS軟件繪制散點(diǎn)圖,研究自變量和因變量之間的相關(guān)系數(shù)。在此基礎(chǔ)上進(jìn)行相關(guān)性分析,進(jìn)一步對(duì)不同模型數(shù)據(jù)進(jìn)行多元線性回歸,建立回歸方程。
實(shí)驗(yàn)投入上海申核公司生產(chǎn)的FD-3019閃爍伽馬測(cè)井探管,儀器性能良好,實(shí)驗(yàn)開展前均在國防科技工業(yè)1313二級(jí)計(jì)量站進(jìn)行了標(biāo)定。選擇一個(gè)放射性相對(duì)平穩(wěn)而不受人文干擾場(chǎng)影響的地區(qū),面積大約30 km2,一共建立模型孔13個(gè),深度統(tǒng)一為1.5 m,孔徑統(tǒng)一為296 mm,孔與孔之間距離1 m以上。在測(cè)量之前,將所有孔的本底均加以測(cè)量,以防有的孔自身有放射性引起誤差。
對(duì)于連續(xù)測(cè)量,對(duì)表1水泥環(huán)密度模型中的各個(gè)模型進(jìn)行測(cè)井響應(yīng),采樣間隔0.05 m,以測(cè)井模擬深度為縱坐標(biāo),各組照射量率為橫坐標(biāo),繪制不同模型照射量率隨深度的變化圖,見圖3。由圖3可知,沒有水泥環(huán)時(shí),照射量率峰值最高,水泥環(huán)厚度一定時(shí),隨著水泥環(huán)密度的增加,照射量率呈現(xiàn)出衰減的趨勢(shì),且峰值衰減表現(xiàn)出一定的規(guī)律。
圖3 水泥環(huán)密度與照射量率關(guān)系Fig.3 The relationship diagram between cement ring density and exposure rate
利用各個(gè)模型峰值大小差異做出散點(diǎn)圖,分析隨水泥環(huán)密度的增加,照射量率的變化情況,得出的散點(diǎn)圖如圖4所示。
當(dāng)水泥環(huán)厚度一定(26.15 mm)時(shí),所測(cè)模型照射量率隨著水泥環(huán)密度的增加呈現(xiàn)逐漸衰減的近線性關(guān)系,當(dāng)僅有鐵套管而沒有水泥環(huán)的時(shí)候,照射量率峰值最大。在這個(gè)比較明顯的近線性趨勢(shì)里,沒有偏離很遠(yuǎn)的點(diǎn)。由于自變量水泥環(huán)密度與因變量照射量率均為連續(xù)變量,考慮建立單自變量線性回歸方程。
圖4 水泥環(huán)密度峰值與照射量率關(guān)系散點(diǎn)Fig.4 The scatter diagram of the relationship between peak density of cement ring and exposure rate
假設(shè)照射量率Y與水泥環(huán)密度ρs有如下線性關(guān)系:Y=a+bρs,式中:a為常數(shù)項(xiàng),b為Y對(duì)應(yīng)于ρs的回歸系數(shù),ρs代表水泥環(huán)密度數(shù)據(jù),單位為g/cm3,Y代表照射量率值,單位為nC·kg-1·h-1,建立線性回歸模型,結(jié)果見表4。由于調(diào)整的判定系數(shù)R2較接近1,德賓—沃森模型結(jié)果值為3.351,說明數(shù)據(jù)之間是互相獨(dú)立的,因此認(rèn)為該模型擬合優(yōu)度較高。建立線性模型如表5所示。通過采用逐步法回歸分析得到表5中自變量水泥環(huán)密度ρs系數(shù)的概率P值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于0.05,差異顯著,即對(duì)方程有用,所以最后得到的模型為
Y=9130.395-3850.745ρs。
(1)
表4 模型摘要Table 4 Model summary table
表5 模型系數(shù)Table 5 Model coefficient table
由上述模型可知,當(dāng)沒有水泥環(huán)的時(shí)候,照射量率值為3 049.4 nC·kg-1·h-1;當(dāng)加上一層厚度21.65 mm、密度1.63 g/cm3水泥環(huán)時(shí),照射量率值變成了2 845.64 nC·kg-1·h-1,衰減了6.68%;當(dāng)加上同一厚度密度1.72 g/cm3水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了2 545.19 nC·kg-1·h-1,衰減了16.53%;當(dāng)加上密度1.82 g/cm3水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了 2 073 nC·kg-1·h-1,衰減了32.02%;當(dāng)加上密度1.94 g/cm3水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了1 678.95 nC·kg-1·h-1,衰減了44.94%。
利用各個(gè)模型衰減值(吸收系數(shù))差異做出散點(diǎn)圖,分析隨水泥環(huán)密度的增加,吸收系數(shù)的變化情況,得出的散點(diǎn)圖如圖5所示。
實(shí)際上,假定水泥環(huán)厚度不發(fā)生變化,在遇到不同放射性強(qiáng)度的目的層時(shí),水泥環(huán)對(duì)放射源的吸收值是隨密度值變化而變化的,而實(shí)際測(cè)量值是原始值(希望得到的修正值)經(jīng)過衰減后的值,假設(shè)水泥環(huán)吸收系數(shù)值為M×100%,任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量值為Y1,希望得到的修正值為Y2,則修正公式為:
(Y2-Y1)/Y2=M×100%,
(2)
所以,
Y2=Y1/(1-M×100%)。
(3)
嘗試建立水泥環(huán)吸收系數(shù)值和水泥環(huán)密度的響應(yīng)函數(shù)關(guān)系,消除PVC對(duì)模型的影響因素,則歸一化后的函數(shù)關(guān)系為
M=-199.416+126.279ρs。
(4)
最終,Y2=Y1/(1-M×100%);Y2為希望得到的修正值,Y1為任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量照射量率;將式(4)代入式(3)即可得到水泥環(huán)密度修正公式:
Y2=100Y1/(299.416-126.279ρs)。
(5)
圖5 不同水泥環(huán)密度與吸收系數(shù)關(guān)系散點(diǎn)Fig.5 The scatter diagram of relation between the density of different cement ring and absorption coefficient
對(duì)于連續(xù)測(cè)量,對(duì)表2水泥環(huán)厚度模型中各個(gè)模型進(jìn)行測(cè)井響應(yīng),采樣間隔0.05 m,以測(cè)井深度為橫坐標(biāo),各組模型照射量率為縱坐標(biāo),繪制出了不同水泥環(huán)厚度模型照射量率隨深度的變化(圖6)。
由圖6可見,相同水泥環(huán)密度時(shí)(1.82 g/cm3),水泥環(huán)厚度為6.15 mm時(shí)照射量率峰值最大,水泥環(huán)厚度為20 mm時(shí)次之,水泥環(huán)厚度為50.15 mm時(shí)最小。水泥環(huán)密度一定時(shí),隨著水泥環(huán)厚度的增加,照射量率呈現(xiàn)出衰減的趨勢(shì),且峰值衰減表現(xiàn)出一定的規(guī)律。
利用各個(gè)模型連續(xù)測(cè)量結(jié)果照射量率峰值做出散點(diǎn)圖,分析隨水泥環(huán)厚度的增加,照射量率的變化情況,得出的散點(diǎn)圖如圖7所示。
由圖7可見,當(dāng)水泥環(huán)密度一定時(shí),3019探測(cè)器的照射量率隨著水泥環(huán)厚度的增加呈現(xiàn)衰減的近線性關(guān)系,和密度響應(yīng)相似,利用SPSS回歸模塊里的曲線估算進(jìn)行計(jì)算,建立線性模型如表6所示。
圖6 水泥環(huán)厚度與照射量率關(guān)系Fig.6 The diagram of relationship between cement ring thickness and exposure rate
圖7 水泥環(huán)厚度峰值與照射量率關(guān)系散點(diǎn)Fig.7 The scatter diagram of relationship between peak thickness of cement ring and exposure rate
表6 模型系數(shù)Table 6 Model coefficient table
通過采用逐步法回歸分析得到表6中自變量水泥環(huán)厚度hs系數(shù)的概率P值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于0.05,差異顯著,即對(duì)方程有用,所以最后得到的模型為:
Y=3093.659-30.157hs。
(6)
由上述模型可知,當(dāng)沒有水泥環(huán)的時(shí)候,照射量率值為3 049.4 nC·kg-1·h-1;當(dāng)加上一層密度 1.82 g/cm3厚度6.15 mm水泥環(huán)時(shí),照射量率值變成了2 968.26 nC·kg-1·h-1,衰減了2.66%;當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為20 mm水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了2 569.16 nC·kg-1·h-1,衰減了15.75%;當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為26.15 mm水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了2 108.24 nC·kg-1·h-1,衰減了30.86%;當(dāng)加上同一密度1.82 g/cm3厚度為55.15 mm水泥環(huán)時(shí),照射量率變成了1 488.6 nC·kg-1·h-1,衰減了51.18%。
利用各個(gè)模型衰減值(吸收系數(shù))差異做出散點(diǎn)圖,分析當(dāng)水泥環(huán)密度一定時(shí),隨水泥環(huán)厚度的增加,吸收系數(shù)的變化情況,得出的散點(diǎn)圖如圖8所示。
圖8 不同水泥環(huán)厚度與吸收系數(shù)關(guān)系散點(diǎn)Fig.8 The scatter diagram of relation between the thickness of different cement ring and absorption coefficient
實(shí)際上,假定水泥環(huán)密度不發(fā)生變化,在遇到不同放射性強(qiáng)度的目的層時(shí),水泥環(huán)對(duì)放射源的吸收值是隨厚度值變化而變化的,而實(shí)際測(cè)量值是原始值(希望得到的修正值)經(jīng)過衰減后的值,假設(shè)水泥環(huán)吸收系數(shù)值為M×100%,任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量值為Y1,希望得到的修正值為Y2,則修正公式為:
(7)
(8)
嘗試建立水泥環(huán)吸收系數(shù)值和水泥環(huán)厚度的響應(yīng)函數(shù)關(guān)系,消除PVC對(duì)模型的影響因素,則歸一化后的函數(shù)關(guān)系為
M=-1.451+0.989hs。
(9)
所以,對(duì)于水泥環(huán)密度為1.82 g/cm3時(shí),只要已知水泥環(huán)厚度值,就可以求出水泥環(huán)吸收系數(shù)值。最終,Y2=Y1/(1-M×100%);Y2為希望得到的修正值,Y1為任意一點(diǎn)實(shí)際測(cè)量照射量率;將式(9)代入式(8)即可得到水泥環(huán)密度修正公式:
(10)
經(jīng)過前面的研究發(fā)現(xiàn),照射量率與水泥環(huán)密度以及水泥環(huán)厚度成線性關(guān)系,這種關(guān)系均是在限定水泥環(huán)厚度26.15 mm或者限定水泥環(huán)密度1.82 g/cm3前提下完成的,即綜合表達(dá)式假設(shè)如下:
Y=a+bρs+chs,
(11)
通過前面工作,共有13個(gè)模型即對(duì)應(yīng)12組數(shù)據(jù)對(duì)式(11)進(jìn)行擬合,即可得到最終水泥環(huán)綜合修正為
(12)
利用伽馬復(fù)測(cè)修正系數(shù)公式對(duì)石油老井某一段目的層照射量率進(jìn)行修正,程序流程見圖9。
圖9 伽馬復(fù)測(cè)系數(shù)修正程序流程Fig.9 The flow chart of gamma-ray retest coefficient correction program
程序運(yùn)行界面及參數(shù)見圖10,輸入測(cè)井原始文件(數(shù)據(jù)格式為wdt)以及石油鉆孔井深結(jié)構(gòu)和固井材料參數(shù),即可輸出修正后的數(shù)據(jù)。
圖10 系數(shù)修正程序界面Fig.10 The program interface of coefficient correction
以內(nèi)蒙古某油田區(qū)塊某口已測(cè)礦化孔ZKM石油老井為研究對(duì)象,在油田作業(yè)隊(duì)檢泵時(shí)已獲取該孔井深結(jié)構(gòu)以及固井材料參數(shù)。石油老井ZKM套管及水泥漿數(shù)據(jù)如表7所示。
利用模塊對(duì)ZKM其中顯示好礦層照射量率進(jìn)行修正,修正前后數(shù)據(jù)照射量率散點(diǎn)圖見圖11。
圖11 ZKM修正前后散點(diǎn)對(duì)比Fig.11 The scatter diagram of comparison before and after ZKM correction
由上述修正結(jié)果以及散點(diǎn)圖可見,修正之后大約為之前的1.9倍,且在高異常背景區(qū)更明顯,經(jīng)計(jì)算,當(dāng)水泥環(huán)厚度38.15 mm,密度1.88 g/cm3時(shí),照射量率大約被衰減了46.06%。分析可見,水泥環(huán)對(duì)照射量率的吸收影響較明顯,其變化符合模型規(guī)律,可以使修正后的數(shù)據(jù)無限接近地層真實(shí)值,為指導(dǎo)下一步石油老井伽馬復(fù)測(cè)結(jié)果提供修正依據(jù)。
表7 套管及水泥漿數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Table 7 Statistics of casing and cement slurry data
當(dāng)驗(yàn)證孔距離石油老井非常接近時(shí),可以將驗(yàn)證孔測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)與石油老井復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,由于鈾礦具有特殊性,即使在最理想狀況下,也不會(huì)是同一位置,因此,數(shù)據(jù)上會(huì)有一定差距。下面將老井復(fù)測(cè)3019與修正后3019和驗(yàn)證孔3019數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析。
在該石油復(fù)測(cè)鉆孔ZKM(未修正之前為礦化孔)布設(shè)的驗(yàn)證ZKY(工業(yè)孔),主要為了驗(yàn)證系數(shù)修正結(jié)果,對(duì)比曲線與數(shù)據(jù)如見圖12。
重點(diǎn)對(duì)礦化層進(jìn)行研究分析,發(fā)現(xiàn)ZKM復(fù)測(cè)孔修正前僅有4層礦化層和11層異常,修正后變成了4層礦化,1層工業(yè)層和14層異常層,異常層值整體得到了抬高,使得一些層位得到了真實(shí)合并,未修正前表外礦層厚度很大,修正之后表外礦層轉(zhuǎn)化成了表內(nèi)礦層。對(duì)比工業(yè)層修正前后解釋結(jié)果見表8。由表8可見,由于驗(yàn)證孔與原老井復(fù)測(cè)孔相距15 m,井下異常存在差異,因此有一定的差異,但在修正之后,二者已經(jīng)很接近了,經(jīng)計(jì)算,修正后的工業(yè)層品位相差0.002%,平米鈾量相差0.009 4 kg/m2;假設(shè)以驗(yàn)證孔為基準(zhǔn)值,則品位誤差約為 5.433%,平米鈾量誤差為0.87%。這個(gè)誤差結(jié)果在鈾礦勘查中符合規(guī)范要求。由上述分析可見,水泥環(huán)對(duì)照射量率的吸收影響較明顯,其變化符合模型規(guī)律,可以使修正后的數(shù)據(jù)無限接近地層真實(shí)值,為指導(dǎo)下一步石油老井伽馬復(fù)測(cè)結(jié)果提供修正依據(jù)。
圖12 ZKM修正前后和驗(yàn)證孔曲線對(duì)比Fig.12 The comparison diagram of verification hole curve before and after ZKM correction
表8 修正前后與驗(yàn)證孔解釋成果對(duì)比Table 8 Comparison of the hole interpretation results before and after correction
1) 通過制作多個(gè)水泥環(huán)實(shí)驗(yàn),建立多種影響因素的測(cè)井模型,并且建立了合理的解釋模型,得出具體修正系數(shù);通過模擬計(jì)算得出放射性照射量率和水泥環(huán)密度以及水泥環(huán)厚度的函數(shù)關(guān)系;在一定范圍內(nèi)是線性的關(guān)系,且隨各個(gè)參數(shù)的增加,照射量率均表現(xiàn)為衰減。在此基礎(chǔ)上,推導(dǎo)出了照射量率與水泥環(huán)屬性參數(shù)的綜合函數(shù)關(guān)系,有助于研究放射性及其衰變規(guī)律。
2) 分析了水泥環(huán)屬性參數(shù)對(duì)放射性照射量率的影響,通過對(duì)多個(gè)凹陷石油老井資料處理解釋,得出水泥環(huán)對(duì)該石油老井吸收衰減的影響最高可達(dá)46.06%。水泥環(huán)對(duì)大部分石油老井的吸收影響一般可達(dá)到20%~50%。
3) 利用系數(shù)修正結(jié)果進(jìn)行修正,能使得一些礦化孔經(jīng)過修正解釋后達(dá)到工業(yè)品位(巖性具體分析),一些異??捉?jīng)過修正之后達(dá)到礦化標(biāo)準(zhǔn),一些無異??捉?jīng)過修正之后達(dá)到異??讟?biāo)準(zhǔn),有利于核工業(yè)系統(tǒng)準(zhǔn)確地搜集工作區(qū)放射性資料。利用實(shí)驗(yàn)結(jié)果能將石油老井復(fù)測(cè),這種經(jīng)濟(jì)、可行、可靠、高效的方法可在其他油田加以推廣。