陳捷文，柯志敏，陳鵬輝

（廣東中天創(chuàng)展球鐵有限公司，廣東 英德 513000）

1 增壓缸體技術(shù)要求及生產(chǎn)難點(diǎn)

增壓缸體是大型壓鑄機(jī)（重量在1 250 t 以上）重要的零部件之一。其上、下結(jié)構(gòu)均為長(zhǎng)方形法蘭，中間段為類圓桶形，且中心為通孔；鑄件的外形尺寸670 mm×510 mm×470 mm，主要壁厚為90 mm～130 mm，重量為700 kg，材質(zhì)為QT500-7.鑄件結(jié)構(gòu)示意圖見圖1，鑄件機(jī)加工圖見圖2.

圖1 鑄件結(jié)構(gòu)示意圖

鑄件機(jī)加工精度和內(nèi)部質(zhì)量要求嚴(yán)，如圖2 所示，鑄件中φ300 mm 及300 mm 深的中孔加工光潔度要求Ra0.8 μm，需要進(jìn)行衍磨，且衍磨后不允許色差、氣孔、針孔、夾渣和縮松等缺陷，是生產(chǎn)的最大難點(diǎn)，為此利用Any Casting 軟件對(duì)工藝過程進(jìn)行了模擬，結(jié)合模擬結(jié)果進(jìn)行了工藝優(yōu)化。

圖2 鑄件機(jī)加工圖

2 鑄造工藝方案的選擇及確定

2.1 鑄造工藝方案的選擇

根據(jù)增壓缸體鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，初步設(shè)計(jì)了兩種鑄造工藝方案，見圖3.

圖3 鑄造工藝方案圖

第一種方案：妨礙起模的法蘭采用兩邊下砂芯工藝。優(yōu)點(diǎn)：模具耐用，不容易損爛；缺點(diǎn)：工裝大、吃砂量大，模具制作費(fèi)用大，尺寸精度差，鑄件外觀差，主要還是工序增多，生產(chǎn)效率低。

第二種方案：妨礙起模的法蘭采用分段拆活工藝。優(yōu)點(diǎn)：模具制作簡(jiǎn)單，尺寸精度高，模具與鑄件毛坯結(jié)構(gòu)基本一致，外觀質(zhì)量好，減少部分制芯、下芯工序，生產(chǎn)效率高，大大降低成本；缺點(diǎn)：造型時(shí)活塊取出相對(duì)繁瑣，且容易變形損爛，縮短模具壽命。

綜合考慮選擇第二種設(shè)計(jì)方案，并制定增壓缸體鑄件詳細(xì)的鑄造工藝。

2.2 鑄造工藝設(shè)計(jì)方案的具體內(nèi)容

2.2.1 造型型砂

因是單件需求，模具設(shè)計(jì)為一箱一件；呋喃樹脂砂造型。

2.2.2 分型面

從鑄件技術(shù)要求、重要使用面、鑄件結(jié)構(gòu)、下芯方便、利于排氣和工裝制造等方面綜合考慮，分型面設(shè)在10 mm 凸臺(tái)與670 mm×510 mm×100 mm板連接面（即三個(gè)凸臺(tái)在下型，鑄件其他部分全部在上型）；同時(shí)采用帶濾網(wǎng)擋渣底注式澆注。如圖5所示。

2.2.3 收縮率與加工余量

根據(jù)鑄件的材質(zhì)和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，收縮率取1.0%，拔模斜度取外1：100，內(nèi)1：35，未注圓角選取R10.加工余量選取：上表面+8 mm，下表面、側(cè)面+5 mm，中孔衍磨段+8 mm、其余+5 mm.

2.2.4 澆注系統(tǒng)

由于增壓缸體質(zhì)量要求較高，采用泡沫過濾網(wǎng)加陶瓷管底注式、封閉式澆注系統(tǒng)，結(jié)合生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)和理論計(jì)算[1]，確定內(nèi)澆道截面積28.0 mm2，并選取A內(nèi)∶A橫∶A直=1∶1.2∶1.36，計(jì)算出橫澆道截面積33.6cm2，直澆道截面積38.46 cm2.確定直澆道選用φ70mm陶瓷管，橫澆道尺寸為70/80mm×45mm，過濾器3 塊并排，尺寸為150 mm×100 mm×20 mm，4個(gè)φ30mm 內(nèi)澆道。

2.2.5 冷鐵

澆注采用底注方案，為了防止底部局部過熱產(chǎn)生縮松等缺陷現(xiàn)象，在兩邊長(zhǎng)方形凸臺(tái)上各均勻放置4 塊通用冷鐵（φ90/φ100×120），中間φ430 mm 凸臺(tái)上均勻放置8 塊通用冷鐵；由于中孔φ300 mm加工光潔度要求高，加上300 mm 深處有一個(gè)熱節(jié)位，為了使鑄件趨向于均衡凝固，減少局部熱節(jié)，在砂芯φ300mm 孔設(shè)置兩塊成型冷鐵，冷鐵間隙為35mm，冷鐵厚度按梯度設(shè)置，底部厚60mm，頂部厚40 mm.

2.2.6 砂芯及排氣

中孔采用砂芯工藝，芯盒示意圖見圖4，下孔芯頭做出定位防止旋轉(zhuǎn)，芯盒采用對(duì)開式芯盒，方便制芯；圓孔位置芯盒內(nèi)放置成型冷鐵，冷鐵位置在芯盒內(nèi)刻線作為標(biāo)記，放置砂芯內(nèi)的冷鐵為放置在厚壁處；在上型芯頭中間釘φ3 mm 排氣管定位，造型時(shí)放排氣管，中間砂芯打芯時(shí)中間扎φ15 mm 排氣孔，與上型芯頭位置基本一致。

圖4 中孔芯盒示意圖

2.2.7 冒口

根據(jù)增壓缸體鑄件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在上型頂部靠近熱節(jié)處設(shè)置3 個(gè)φ80/φ100 明冒口，作補(bǔ)縮冒口兼型腔排氣。鑄件的鑄造工藝簡(jiǎn)圖如圖5 所示。

圖5 增壓缸體鑄件鑄造工藝簡(jiǎn)圖

3 鑄造工藝模擬及優(yōu)化

3.1 鑄件材質(zhì)和工藝模擬參數(shù)的選擇

增壓缸體鑄件材質(zhì)為QT500-7，熔煉化學(xué)成分控制范圍及選擇如表1 所示。

表1 熔煉化學(xué)成分控制范圍及選擇（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）

澆注溫度選取1 355 ℃，充型速度100 cm/s，充型時(shí)間34 s；鑄型、砂芯，材質(zhì)選取呋喃樹脂砂，初始溫度為常溫25 ℃；收縮率取1.0%.應(yīng)用Any Casting模擬軟件進(jìn)行模擬分析。

3.2 增壓缸體澆注充型模擬分析

增壓缸體鑄造工藝過程澆注充型充填率模擬結(jié)果如圖6 所示，從模擬結(jié)果看，充型過程平穩(wěn)，無紊流等現(xiàn)象產(chǎn)生。

圖6 增壓缸體鑄造工藝澆注充型模擬

增壓缸體模擬凝固過程狀態(tài)，如圖7 所示。

圖7 增壓缸體模擬凝固過程狀態(tài)

增壓缸體鑄件模擬的概率缺陷參數(shù)及概率缺陷位置如圖8 所示。

圖8 概率缺陷位置（圖中白點(diǎn)處）

3.3 工藝模擬結(jié)果分析

1）從模擬結(jié)果看，整個(gè)充型約34 s，接觸冷鐵部位溫度局部有所降低，因整個(gè)充型時(shí)間不長(zhǎng)，上下液面不至形成較大的溫度差，利于均衡凝固。

2）從凝固過程看，冒口補(bǔ)縮在鑄件凝固率12.5%時(shí)失去補(bǔ)縮能力，從時(shí)間上看約426 s，鑄件表面特別是放冷鐵的面已凝固，建立起了強(qiáng)度，冒口很好的完成了前階段快速凝固收縮的液態(tài)補(bǔ)縮，使下階段的石墨化膨脹能很好的進(jìn)行自補(bǔ)縮。

3）從凝固過程看，凝固40%時(shí)開始形成三個(gè)液相孤立區(qū)，其中兩個(gè)液相孤立區(qū)較小，缺陷的形成往往在液相孤立區(qū)最后凝固區(qū)及附近，即在圖8 概率缺陷位置圖中白點(diǎn)處，形成局部縮松可能性，從缺陷的位置和大小對(duì)鑄件的使用性能來講，概率缺陷位置2 有鉆孔，有一定的隱患；根據(jù)以上分析并結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)，確定概率缺陷位置2 為需要進(jìn)行工藝優(yōu)化改善的重要點(diǎn)。

4 工藝優(yōu)化改善

根據(jù)模擬結(jié)果缺陷產(chǎn)生的概率和位置，因?yàn)槔滂F促使鑄件厚實(shí)部分提前膨脹，從而加強(qiáng)鑄件獲得液態(tài)補(bǔ)縮的能力，避免在凝固后期因?yàn)檠a(bǔ)縮不足而出現(xiàn)縮松縮孔。

具體工藝優(yōu)化改善如下：

1）在鑄件孔φ85 mm 外側(cè)增加一塊通用冷鐵80 mm×80 mm×70 mm（高），并在外模刻線冷鐵位置作為定位；

2）在鑄件孔φ85 mm 下側(cè)內(nèi)圓φ270 mm 處增加一塊寬80 mm、高60 mm、厚40 mm 成型冷鐵。工藝改善后工藝簡(jiǎn)圖如圖9 所示，優(yōu)化后的工藝，通過實(shí)際生產(chǎn)驗(yàn)證，缺陷消除，取得良好改善效果。

圖9 改善后工藝簡(jiǎn)圖

5 結(jié)論

根據(jù)增壓缸體的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，選取A內(nèi)∶A橫∶A直=1∶1.2∶1.36 的封閉式澆注系統(tǒng)，通過模擬技術(shù)對(duì)設(shè)計(jì)出來的鑄造工藝進(jìn)行模擬，為改進(jìn)澆注系統(tǒng)、排氣系統(tǒng)等提出一些意見，從而合理設(shè)置冒口、冷鐵，配合合適的澆注溫度、充型速度，可以獲得形狀完整、內(nèi)部致密、質(zhì)量滿足技術(shù)要求的鑄件。