楊朵環(huán), 左雙英, 楊興之, 郭 明, 張彥召

(1.貴州大學 資源與環(huán)境工程學院, 貴陽 550025; 2.貴州省建筑設(shè)計研究院有限責任公司, 貴陽 550081)

0 引 言

紅黏土是碳酸鹽巖通過強烈風化作用的產(chǎn)物[1], 在我國廣泛分布于云南、四川、貴州、廣西、湘西等地, 一般呈紅棕色、黃褐色, 具有含水率高、塑性高、分散性高及膠體成分含量多等特征。在貴州多雨的氣候環(huán)境下, 紅黏土的親水性及脹、縮性會暴露出水穩(wěn)性差、反射裂縫大等工程劣性。肖桂元等[2]、Horpibulsuk等[3]、Alhassan等[4]利用水泥對紅黏土進行加固處理, 研究表明在水泥加固的條件下, 紅黏土的土力學強度提高效果明顯; 曹豪榮等[5]、劉磊等[6]、劉攀等[7]、胡文華等[8]通過消石灰來改良紅黏土的最優(yōu)含水率, 使得紅黏土的滲透性減低, 收縮破裂現(xiàn)象得到約束, 承載能力提高; Al-Amoudi等[9]利用石灰對阿拉伯地區(qū)的紅黏土進行改良發(fā)現(xiàn), 石灰土的耐久性、強度比原狀紅黏土的效果要好很多, 以上研究解決了紅黏土在路基工程的破壞特性, 但是方法較局限, 而且忽略了它們與紅黏土之間的微觀結(jié)構(gòu)參數(shù)研究； El-Sabbagh等[10]、談云志等[11]研究發(fā)現(xiàn)復合材料能有效地抑制紅黏土的收縮效應(yīng), 提高其整體強度; 宋宇等[12]基于三軸不排水試驗，研究了紅黏土損傷特性及損傷演化規(guī)律; 谷建曉等[13]基于三軸固結(jié)不排水試驗并在修正鄧肯-張模型的基礎(chǔ)上, 通過計算損傷比得到相應(yīng)的損傷速度, 分析損傷速度與結(jié)構(gòu)性的關(guān)系確定了紅黏土主要的結(jié)構(gòu)性損傷參數(shù)取值范圍； 孫星亮等[14]、李賢等[15]利用CT-三軸試驗結(jié)合CT圖像， 研究了膨脹土、凍結(jié)粉質(zhì)粘土的損傷演化過程。

上述研究成果在改良紅黏土方面奠定了一定的理論基礎(chǔ), 但仍存在許多問題需要進一步解決：一方面用來改良紅黏土的技術(shù)過于單一, 特別是采用水泥、石灰等方法處理, 其收縮系數(shù)大, 強度提高慢, 稍微處理不當, 易產(chǎn)生收縮裂隙; 另一方面CT技術(shù)應(yīng)用于改良土的研究, 一般是通過CT數(shù)和圖像的變化來定性評價微孔隙、微裂縫的擴展情況, 并沒有對加載過程中損傷演化規(guī)律進行定量分析。 因此, 本文采用?；V渣、粉煤灰、硅酸鹽水泥等形成的固化劑, 對原狀紅黏土進行改良, 并將CT技術(shù)運用于改良紅黏土的微觀分析, 同時結(jié)合三軸壓縮試驗, 研究原狀和改良紅黏土應(yīng)力-應(yīng)變、CT均值-應(yīng)變和CT方差-應(yīng)變的關(guān)系，并進一步引入CT損傷變量模型, 定量分析紅黏土在三軸壓縮狀態(tài)下, 土樣內(nèi)部裂隙擴展的規(guī)律和力學強度變化的特征。

1 試驗土樣及方案

1.1 試驗土樣

1.1.1 原狀紅黏土試樣 試驗原狀紅黏土試樣為貴陽地區(qū)殘積紅黏土, 采樣深度4.4～4.6 m(ZK1-1)、5.6～5.7 m(ZK1-2),母巖為白云質(zhì)灰?guī)r和白云巖, 礦物成分有高嶺石、埃洛石、伊利石等, 具體參數(shù)指標見表1。土樣飽和度值誤差有偏大的現(xiàn)象, 其原因是紅黏土存在較多結(jié)合水, 其密度比土中純水的大, 但飽和度計算中把所有水的密度都默認為純水的密度[16]。取2 kg原狀紅黏土(ZK1-2)樣通過不同的粒徑進行顆粒級配試驗, 顆粒級配曲線見圖1, 測出不均勻系數(shù)Cu為3.64, 曲線系數(shù)Cc為0.33, 說明顆粒級配不良好, 原因是細顆粒占的比例太多, <0.075 mm的細粒含量為41%左右。

表1 原狀紅黏土樣的物理性質(zhì)指標Table 1 Physical properties of undisturbed red clay

圖1 顆粒級配曲線圖Fig.1 Particle gradation curve

1.1.2 改良紅黏土樣 取擾動的原狀紅黏土風干后加入固化劑, 各質(zhì)量配比見表2。 先配置5組不同摻量比K(0%、5%、9%、13%、17%), 進行均勻攪拌混合, 再加入適量的水使改良紅黏土樣均達到最優(yōu)含水量38%、36%、33.5%、29.13%、23.21%的狀態(tài), 于常溫常壓下密封保濕若干小時, 試樣在最大干密度為1.32、1.55、1.96、2.63、2.05 g/cm3時進行直剪試驗,建立不同條件下的抗剪強度(圖2)?？芍? 在摻量比K=13%和養(yǎng)護期為28 d時, 抗剪強度值達到最大, 并開始穩(wěn)定。根據(jù)以上試驗結(jié)果, 制備最終三軸壓縮試驗試樣。對改良紅黏土樣試樣進行室內(nèi)常規(guī)試驗, 參數(shù)指標見表3。

表2 固化劑質(zhì)量配比Table 2 Reinforcer agent mass ratio

表3 改良紅黏土樣的制備條件和參數(shù)指標Table 3 Preparation conditions and parameters of improvedred clay samples

圖2 不同摻量比和養(yǎng)護期齡的紅黏土抗剪強度Fig.2 Shear strength of improved red clay with different yield ratio and curing age

1.2 三軸壓縮和CT實時掃描試驗

三軸壓縮試驗采用固結(jié)不排水剪切方法, 軸向加載速率為0.2 mm/min。試驗中對土樣預加軸向力為10 kg, 以防止漏氣。掃描方法為間斷定位掃描法, 整個試驗過程中土樣內(nèi)部微結(jié)構(gòu)的特點可以根據(jù)土樣的變形程度、跟蹤原定的掃描位置以及測出的CT數(shù)與應(yīng)變曲線來判別，具體掃描條件見表4。

表4 CT掃描參數(shù)Table 4 Parameters of CT Scanning conditions

試驗CT機為SIEMENS SOMATOM Plus型X射線螺旋CT機(圖3a), 空間分辨率是0.35 mm×0.35 mm, 識別的最小體積為0.12 mm3(層厚1 mm), 密度對比分辨率為0.3%(3 Hu)。掃描過程中, 以軸向應(yīng)變?yōu)闄M坐標, 不同部位(全區(qū)、中區(qū)、中心、外環(huán)、中環(huán))的CT均值和方差為縱坐標(圖3b), 獲取三軸壓縮荷載作用下土樣裂隙擴展的CT實時掃描圖和內(nèi)部結(jié)構(gòu)參數(shù)演化圖。CT均值與物體的密度有關(guān), 可表征物體密度, CT均值越大, 物體的密度越大, CT方差則用來表征土樣某一部位密度分布的均勻性和穩(wěn)定性[17]。

圖3 SOMATOM Plus螺旋CT機及CT掃描部位簡圖Fig.3 SOMATOM Plus spiral CT machine and different scanning parts

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 原狀和改良紅黏土樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

圖4 原狀和改良紅黏土樣在不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.4 Stress-strain curves of undisturbed and improved red clay samples under three confinings

2.2 試樣細微觀結(jié)構(gòu)和CT參數(shù)演化分析

2.2.1 細微觀結(jié)構(gòu)變化 利用EDS能譜對土樣礦物化學元素的測試如圖5所示, 得出原狀紅黏土由原來含量多的O、Si、Al、Fe等元素變?yōu)楦牧技t黏土的O、Si、Al、Fe、Ca、Mg、S等元素。紅黏土加入摻量比K=13%的固化劑后, 除能填充土體顆粒的孔隙起物理填充作用外, 同樣粉煤灰中有活性氧化硅和氧化鋁會與堿性激發(fā)劑水化后的產(chǎn)物Ca(OH)2發(fā)生火山灰反應(yīng)等化學作用, 生成具有膠凝性能的水化產(chǎn)物加強內(nèi)部結(jié)構(gòu): 3Ca(OH)2+SiO2+(n-3)H2O→3CaO·SiO2·nH2O。

圖5 原狀紅黏土和改良紅黏土能譜圖Fig.5 Undisturbed and improved red clay energy spectrum

圖6為原狀和改良紅黏土在掃描電鏡(SEM)下的顆粒結(jié)構(gòu)、孔隙形態(tài)?？梢钥闯? 原狀紅黏土顆粒形態(tài)有散粒狀團體、曲片狀薄層體及花朵狀橢球體組成。由于紅黏土在自然環(huán)境中會受到溶蝕作用、紅土化作用及置換作用的相互影響, 導致孔隙大, 結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定[19]。改良紅黏土試樣是在室內(nèi)養(yǎng)護28 d后制備而成的, 其顆粒形態(tài)形成明顯的纖維狀或絲狀膠結(jié)物質(zhì), 彼此交叉搭接形成結(jié)構(gòu)網(wǎng), 從而減少紅黏土凝結(jié)硬化后的總孔隙率, 整體結(jié)構(gòu)變好。由化學元素分析可知, 這是因為改良后紅黏土體內(nèi)增加了Ca、Mg、S等元素, 不同族元素核外電子排布不一樣, 導致化學性質(zhì)差異較大, 固化劑與紅黏土顆粒之間形成強烈物理填充以及火山灰反應(yīng)等, 促使不同粒徑顆粒相互融合、填充, 所以顆粒間的連結(jié)就更加緊密, 孔隙分布范圍相對減小, 寬度降低。

圖6 原狀和改良紅黏土的SEM圖像對比Fig.6 Comparison of SEM images of undisturbed and improved red clay

2.2.2 CT參數(shù)演化分析 原狀和改良紅黏土在圍壓300 kPa下的三軸試驗過程中, 掃描出的CT均值和方差變化曲線見圖7、8。 CT方差越小說明試樣越穩(wěn)定, 所以方差越大是表示指標越差。可知, 各區(qū)的CT均值和方差均是不同的, 說明試樣不同部位的平均密度大小不同、密度分布不均勻。

圖7 原狀紅黏土樣在圍壓σ3=300 kPa下的各區(qū)CT均值和方差變化值Fig.7 CT mean and variance change of undisturbed red clay samples in each area at the confining pressure σ3=300 kPa

原狀紅黏土樣在應(yīng)變ε1=0～4.0%范圍內(nèi), 隨主應(yīng)力差(σ1-σ3)的增大, 各區(qū)的CT均值和方差同是上升的趨勢; 改良紅黏土在應(yīng)變ε1=0～2.2%時, CT均值微增, CT方差先微增后微降, 從CT均值和方差數(shù)值的變化可知, 改良紅黏土在各區(qū)的密度仍不均勻, 但總體內(nèi)部結(jié)構(gòu)比原狀紅黏土穩(wěn)定很多。結(jié)合應(yīng)力-應(yīng)變曲線和微觀結(jié)構(gòu)分析可知, 這是因為改良紅黏土的化學元素性質(zhì)差異較大, 在應(yīng)力進一步作用下, 顆粒的界面變化大, 使界面粘結(jié)強度等變得更強, 內(nèi)部結(jié)構(gòu)變穩(wěn)定。

圖8 改良紅黏土樣在圍壓σ3=300 kPa的各區(qū)CT均值和方差變化值Fig.8 CT mean and variance changes of the imporved red clay sample in each area at the confining pressure σ3=300 kPa

原狀紅黏土樣應(yīng)變ε1>4.0%時, 曲線變化相對平緩, 中心、中區(qū)和中環(huán)的CT均值微增, 外環(huán)CT均值微降, 所以全區(qū)CT均值呈現(xiàn)的是基本不變狀態(tài), 但CT方差上升幅度一直比較大, 說明密度雖無多大改變，但內(nèi)部結(jié)構(gòu)一直是處于不穩(wěn)定狀態(tài); 改良紅黏土應(yīng)變ε1=2.2%～4.2%時, 各區(qū)CT均值一直是微降, 說明試樣原來的孔隙、裂隙等微結(jié)構(gòu)壓密到一定程度后, 會在三軸壓縮應(yīng)力持續(xù)荷載作用下有新的裂紋產(chǎn)生, 導致試樣密度變小, CT方差在試樣未屈服破壞前, 只有細微的起伏, 說明試樣未達到極限承載力時, 內(nèi)部微結(jié)構(gòu)一直處于比較穩(wěn)定的狀態(tài)。對應(yīng)力-應(yīng)變的分析可知, 這是因為改良紅黏土的彈性模量比原狀紅黏土大, 所以變形量小, CT均值和方差變化起伏不大。

原狀紅黏土在應(yīng)變ε1=7.6%至峰值點時, 全區(qū)和外環(huán)的CT均值變小, 中心、中區(qū)、中環(huán)CT均值變大, 各區(qū)之間的CT均值數(shù)值拉距增大, 全區(qū)、中區(qū)和中心的CT方差的變化幅度也大, 結(jié)合應(yīng)力-應(yīng)變曲線可知，這是由于試樣發(fā)生變形破壞, 導致試樣密度分布不均勻和穩(wěn)定性降為最低。改良紅黏土應(yīng)變ε1=4.2%時, 各區(qū)CT均值下降, 而CT方差上升, 與原狀紅黏土相比, 破壞后的改良紅黏土的穩(wěn)定性更低, 但應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)的則是改良紅黏土破壞前后的承載力一直比原狀紅黏土高, 這與楊隆宇[20]對改良紅黏土CT掃描參數(shù)變化的研究結(jié)論類似，說明固化劑的存在, 使改良紅黏土破壞后裂隙增多, 導致土體密度變化很大, 同時因為有固化劑保護, 盡管內(nèi)部微結(jié)構(gòu)沒有原狀紅黏土穩(wěn)定, 承載力仍大于原狀紅黏土。

2.3 試樣CT掃描微宏觀裂隙擴展規(guī)律

改良紅黏土初始和破壞狀態(tài)的CT圖片見圖9。 圖10是改良紅黏土全區(qū)部位在圍壓σ3=300 kPa下, 隨應(yīng)變ε1變化具體過程的CT掃描圖, 其中白色部分表示土的空隙、裂隙、裂紋。對試樣CT實時掃描宏觀裂隙擴展規(guī)律分析如下:ε1=0時, 白色區(qū)域比較多, 且分布不均勻;ε1=0.45%時, 閉合不太明顯, 直至ε1=0.85%～2.2%時才基本閉合, 此時試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)分布均勻且基本無空隙、裂隙等結(jié)構(gòu)缺陷, 對改良紅黏土應(yīng)力-應(yīng)變曲線的分析可知, 圖10a—d是在壓密、彈性變形階段掃描出來的; 過彈性階段后, 試樣壓密到一定程度不能再壓密, 見圖10e, 白色部分變多, 說明有少量微裂紋的生成, 并且在應(yīng)力作用下試樣受到損傷, 開始出現(xiàn)永久性的破壞, 進入塑性變形階段; 圖10f中, 裂紋進一步增多, 和CT參數(shù)演化分析中的改良紅黏土在應(yīng)變ε1=3.4%～4.2%的全區(qū)部位, 密度減小是對應(yīng)的, 又由應(yīng)力-應(yīng)變曲線可知, 應(yīng)變ε1=4.2%時, 試樣開始已發(fā)生屈服破壞, 同樣說明裂紋會變多; 當應(yīng)變ε1=10.4%(圖10g)時, 試樣完全破壞，成一條大紋, 這是因為在應(yīng)力作用下, 試樣發(fā)生剪脹作用, 破裂程度變大。

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圖9 改良紅黏土初始和完全破壞的CT圖片F(xiàn)ig.9 CT pictures of improved red clay under original and destructed states

圖10 改良紅黏土損傷演化的CT圖片F(xiàn)ig.10 CT images in damage evolution of improved red clay

3 改良紅黏土損傷特性力學模型

3.1 損傷變量D

改良紅黏土中的土顆粒、固化劑、水、氣體的密度分別用ρt、ρf、ρl、ρg表示,則改良土土樣的整體平均密度為

(1)

式中:Vt、Vf、Vl、Vg是改良土樣的土顆粒、固化劑、水、氣體的體積。若忽略氣體的質(zhì)量,變?yōu)?/p>

(2)

改良紅黏土試樣整體對X射線的吸收系數(shù)u=unρ,而un符合下面的關(guān)系

(3)

式中:mt、mf、ml、mg是改良土樣中的土顆粒、固化劑、水、氣體的質(zhì)量,u、ut、uf、ul、ug為改良紅黏土試樣、土顆粒、固化劑、水、氣體的吸收系數(shù),忽略氣體對X射線的吸收,則

(4)

由CT掃描原理可知,CT數(shù)與X射線的吸收系數(shù)成正比關(guān)系(C=K1u),則有

(5)

式中:C、Ct、Cf、Cl分別是改良土樣、土顆粒、固化劑、水的CT數(shù),則三軸壓縮試驗開始ta時刻

(6)

三軸壓縮試驗過程中的tb時刻

(7)

因此,以CT數(shù)定義改良土樣的損傷參數(shù)為

(8)

由于空間分辨率是衡量CT圖象質(zhì)量的重要參數(shù)指標,最初張全勝等[21]定義CT巖石損傷和《巖體損傷與檢測》均考慮到CT空間分辨率對損傷的影響,于是式(8)變?yōu)?/p>

(9)

式中:m02為空間分辨率,其值為0.35 mm×0.35 mm;Ca、Cb分別為改良土試驗開始和過程的CT數(shù)。

3.2 損傷變量驗證

鄭劍鋒等[22]推導并證明CT均值數(shù)定義損傷變量與同密度變化定義的損傷變量具有相同的形式?，F(xiàn)用改良紅黏土在圍壓σ3=100、200、300 kPa掃描出的全區(qū)CT均值, 代入式(9)中求損傷變量。損傷變量D一般在0～1(D=0時, 無損傷變量；D=1時, 完全損傷), 大多數(shù)凍土[21]和巖石[23]都在范圍內(nèi)。然而在圖11中, 損傷變量出現(xiàn)負值, 是不符合常規(guī)的, 又由應(yīng)力-應(yīng)變曲線可知, 改良紅黏土在應(yīng)變4.2%是屈服破壞點, 一定有損傷存在, 但該點的應(yīng)損傷變量小于0。將本文測試數(shù)據(jù)代入后得出的結(jié)果突破了常理, 說明不適用于式(9)。用損傷力學理論的密度變量來定義損傷變量的具體公式為

圖11 改良紅黏土損傷演化曲線Fig.11 Improved red clay damage evolution curve

(10)

式中:ρa、ρb表示試樣在試驗前和過程變化的密度?，F(xiàn)用式(10)解釋改良紅黏土的損傷過程,試驗開始時,土樣的孔隙、裂隙等會被壓密,ρa>ρb,算出來的D同樣小于0。CT掃描圖片同樣顯示, 試驗一開始時是試樣本身孔隙、裂隙等微結(jié)構(gòu)被壓縮過程, 但并無損傷, 當應(yīng)變?yōu)?.4%的時候, 才出現(xiàn)永久性的破壞現(xiàn)象, 說明試驗開始點并不是損傷初始點, 而是新的裂紋產(chǎn)生時, 密度下降點, 由于在實際試驗中, 密度變化的過程是很難實時測出來的, 密度變化點同樣是難以界定, CT掃描數(shù)能解決這一難點, 說明式(9)有很大的意義。

3.3 改良紅黏土損傷變量修正

針對3.2節(jié)問題, 陳馳等[24]對損傷初始點進行過相關(guān)研究, 即用應(yīng)變與CT數(shù)均值的半對數(shù)曲線來找初始損傷點。如圖12所示, CT均值在試樣前期是變大的, 應(yīng)變ε1為一定值時, CT均值變小, 其中CT均值降低點就是改良土樣損傷發(fā)展的起點(黑色箭頭圈起來的點)。

圖12 改良紅黏土應(yīng)變和CT數(shù)半對數(shù)關(guān)系曲線Fig.12 Semi-logarithmic relationship between strain and CT number of modified red clay

記圖中CT均值數(shù)的初始損傷點為Ca′,將式(9)中初始損傷點的Ca變?yōu)镃a′,于是損傷變量公式變?yōu)?/p>

(11)

根據(jù)上式重新計算修正后的損傷變量, 結(jié)果如圖13所示。損傷無發(fā)展前默認為0, 隨應(yīng)力應(yīng)變的增大, 損傷變量D由0開始增長到破壞時呈直線上升, 但損傷變量均在0.32以下, 且圍壓從σ3=300 kPa下降到200 kPa時, 損傷變量D增加15%; 圍壓σ3=300 kPa下降到100 kPa時, 損傷變量D增加18%, 說明圍壓越小, 損傷變量越大, 它們之間呈反比關(guān)系, 以上分析說明圍壓對改良紅黏土試樣有“約束損傷”的作用, 符合鄭劍鋒等[22]研究出的圍壓與損傷變量的關(guān)系。

圖13 改良紅黏土修正損傷演化曲線Fig.13 Damage evolution curves of modified red clay after correction

圖11中的損傷變量隨圍壓增大而增大, 與圖13正好相反, 原因是其計算的初始損傷點默認為CT掃描的第一點, 然而試樣在試驗初期會有孔隙、裂隙等初步壓縮過程, 對試樣本身無影響, 說明并不會有損傷發(fā)生, 因此導致結(jié)果和鄭劍鋒等[22]以及本文最終的結(jié)果相反。

4 結(jié) 論

(1)原狀和改良紅黏土在不同圍壓下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析中得出， 改良紅黏土的彈性模量、承載力比原狀紅黏土大, 且承載力大小和圍壓成正比。

(2)由試樣細-微觀結(jié)構(gòu)變化可知, 改良紅黏土內(nèi)化學元素種類總量增多, 導致土體內(nèi)會有一系列復雜的物理填充和火山灰化學反應(yīng)等, 使土內(nèi)礦物發(fā)生轉(zhuǎn)變, 土顆粒的粘結(jié)能力變強, 進而改良紅黏土孔隙變小、變少; 結(jié)合CT參數(shù)的演化分析, 改良紅黏土在試驗破壞前CT均值和方差并無較大波動, 這是因為試驗進行時土體內(nèi)微結(jié)構(gòu)在不斷調(diào)整、糅合, 說明改良紅黏土能起到維持承載, 改性材料優(yōu)化作用。

(3)由CT實時掃描圖片, 得出改良紅黏土樣在三軸壓縮試驗各階段的微觀和宏觀裂隙擴展規(guī)律為: 試驗開始, 土體內(nèi)微結(jié)構(gòu)的孔隙、裂隙逐漸壓密; 當應(yīng)變達到一定時, 土樣才有裂紋生成; 隨著應(yīng)力、應(yīng)變增大, 土樣逐漸破壞; 同時, 以上擴展規(guī)律與應(yīng)力-應(yīng)變曲線、CT參數(shù)演化分析的變化特征相對應(yīng)。

(4)以CT數(shù)來定義改良紅黏土損傷變量, 由原公式計算出的損傷變量不符合常規(guī)后, 繼續(xù)研究發(fā)現(xiàn)并引用相關(guān)學者的研究, 即通過曲線突變點找出初始損傷點, 對損傷變量進行修正。在改良紅黏土修正后的損傷變量與圍壓曲線變化研究表明, 圍壓對改良紅黏土樣的損傷有一定的約束和抑制作用, 圍壓越高, 損傷變量D越小。這個研究結(jié)果就能同時解釋結(jié)論(1)中的承載力和圍壓成正比關(guān)系, 因為圍壓對損傷有約束作用, 圍壓越大, 試樣越不容易破壞, 所以承載力大。

通過對原狀和改良紅黏土在宏觀、微觀等方面的對比研究中得出其變形破壞方式、顆粒間微結(jié)構(gòu)運動的異同點, 并借助CT掃描儀器實時研究試樣在三軸壓縮試驗的密度、孔隙、裂紋以及損傷等變化全過程, 從而更全面地了解三軸壓縮試驗中試樣的不同變化特性。以上研究成果為紅黏土路基施工中存在的問題提供一種解決方案, 通過改良紅黏土, 可減小其路基沉降量, 提高穩(wěn)定性。