徐進(jìn)初，張 磊，李英強(qiáng)

（1. 中船黃埔文沖船舶有限公司，廣東 廣州 511462；2. 交通運(yùn)輸部 廣州打撈局，廣東 廣州 510260）

0 引 言

近年來，風(fēng)電安裝平臺的作業(yè)水深逐漸增加，傳統(tǒng)的圓柱形和多邊形樁腿難以滿足深水區(qū)域耐波性的需求，一般超過50m水深之后，樁腿受波、浪、流等因素的影響顯著增大，在此情況下，桁架式樁腿應(yīng)需而生。但是，與鉆井平臺相比，風(fēng)電安裝平臺對升降速度的要求較高，需頻繁使用。因此，在短時(shí)間內(nèi)高頻率使用升降系統(tǒng)時(shí)，對桁架變形進(jìn)行控制是比較關(guān)鍵的。

本文依托中船黃埔文沖船舶有限公司某型桁架式樁腿的風(fēng)電安裝平臺全程升降試驗(yàn)，對全程升降過程中遇到的同一樁腿上不同主弦管齒條升降距離差異值（Rack Phase Difference, RPD）較大的問題進(jìn)行分析。

1 風(fēng)電安裝平臺與鉆井平臺桁架式樁腿升降系統(tǒng)特點(diǎn)

1) 在升降系統(tǒng)使用頻率方面：風(fēng)電安裝平臺一般3～5d可完成1臺風(fēng)機(jī)的安裝，隨后到下一個地點(diǎn)；鉆井平臺一般在站立點(diǎn)停留0.5a；風(fēng)電安裝平臺升降系統(tǒng)的使用壽命一般為全程升降2000次，而鉆井平臺的使用壽命一般為400h；

2) 在升降速度方面：風(fēng)電安裝平臺的作業(yè)頻率高，其升降速度比鉆井平臺快，一般為36m/h，而鉆井平臺的升降速度一般為12m/h。

由于升降頻率和升降速度有區(qū)別，風(fēng)電安裝平臺作業(yè)在使用桁架式樁腿時(shí)會與鉆井平臺有一定的區(qū)別，這主要是因?yàn)椋?/p>

1) 升降作業(yè)頻率高，風(fēng)電安裝平臺作業(yè)升降齒輪的使用壽命更長，且每根主弦管上齒輪布置的層數(shù)更多，一般鉆井平臺為不超過3層，本項(xiàng)目為4層；

2) 固定作業(yè)時(shí)間短，本項(xiàng)目與鉆井平臺相比，不配置鎖緊裝置。

2 桁架式樁腿風(fēng)電安裝平臺升降過程和RPD測量

2.1 項(xiàng)目概況

本文所述項(xiàng)目的風(fēng)電安裝平臺重約12000t，單個升降單元的額定升降能力為170t，預(yù)壓載時(shí)為258t。樁腿上每個弦管布置8個升降單元，單個主弦管的額定升降能力為1360t，單個樁腿的額定升降能力為4080t。單個樁腿的預(yù)壓載升降能力為6192t。樁腿布置見圖1～圖3。

圖1 單個弦管升降單元布置

圖2 單個樁腿弦管布置

項(xiàng)目所在碼頭區(qū)域的水深約為8m，入泥深度約為10m；預(yù)壓載氣隙高度為1.5m。由于試驗(yàn)是在碼頭進(jìn)行的，天氣良好，風(fēng)力2級，因此風(fēng)、浪、流載荷對樁腿的載荷可忽略不計(jì)。

圖3 樁腿總體布置圖

2.2 試驗(yàn)過程

1) 階段1：升降系統(tǒng)檢查。該階段在平臺漂浮狀態(tài)下進(jìn)行，通過空船重量核查確定平臺的狀態(tài)，確認(rèn)艙內(nèi)油和水的狀態(tài)。確認(rèn)升降裝置的機(jī)械和電氣系統(tǒng)運(yùn)行正常；進(jìn)行安保系統(tǒng)報(bào)驗(yàn)，確保其運(yùn)行正常。

2) 階段2：最大靜態(tài)預(yù)壓載壓樁。下降4條樁腿，樁靴觸底，使平臺提升至氣隙約0.2m。通過提升1號樁腿和4號樁腿，使2號樁腿和3號樁腿單腿受力達(dá)到約6192t。保持觀察約15min，若無明顯下沉，進(jìn)行下一步。通過提升2號樁腿和3號樁腿，使1號樁腿和4號樁腿單腿受力達(dá)到約6192t。保持觀察約15min，如無明顯下沉，進(jìn)行下一步。

3) 階段3：額定升降。從氣隙約0.2m處提升平臺至約氣隙2m，停止升降，觀察剎車等是否正常，記錄相關(guān)數(shù)據(jù)。從氣隙約2m處下降平臺至約氣隙0.2m，停止升降，觀察剎車等是否正常，記錄相關(guān)數(shù)據(jù)。

4) 階段4：全程升降。進(jìn)行平臺上升試驗(yàn)，從站樁氣隙（約3m）升降平臺至最高限位81.6m位置（以入泥最深的樁腿最高限位為準(zhǔn)）停止，記錄相關(guān)數(shù)據(jù)[1]。

5) 階段5：拔樁。將平臺下降至水線以下，根據(jù)樁腿受力情況進(jìn)行拔樁，拔樁時(shí)單樁腿受力不允許超過4080t，可根據(jù)現(xiàn)場具體情況采用四腿拔樁、兩腿拔樁和單腿拔樁互相結(jié)合的方式拔樁，拔樁的同時(shí)進(jìn)行沖樁。

在階段2～階段4時(shí)對RPD進(jìn)行測量，將測量數(shù)據(jù)反饋到中控臺。

2.3 試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的問題

試驗(yàn)過程中，為確保試驗(yàn)安全進(jìn)行，采用2種方式測量樁腿的RPD，即電氣設(shè)備系統(tǒng)測量和人員手動工裝測量。

1) 對于電氣設(shè)備系統(tǒng)測量，采用安裝在固樁室頂?shù)脑O(shè)備測量樁腿每根弦管單獨(dú)移動的速度，根據(jù)升降時(shí)間內(nèi)移動的速度差值（Rack Phase Velocity, RPV），可得出每條樁腿在單位時(shí)間內(nèi)的RPD，然后將該差值傳遞到中控臺進(jìn)行控制。

2) 對于人員手動工裝測量，由于是第一次升降試驗(yàn)，為保證升降試驗(yàn)順利進(jìn)行，安排人員在每個樁腿弦管處用齒條卡板工裝手工測量RPD，每上升1個齒距，將測量數(shù)據(jù)報(bào)給中控室對比1次。手動工裝測量主要是操作人員用鋁合金、塑料和木頭等輕質(zhì)材料制成弦管形變量測量板進(jìn)行測量，具體見圖4。

測量過程中發(fā)現(xiàn)：在上述階段2，最大靜態(tài)預(yù)壓載壓樁對角壓樁過程中，樁腿負(fù)荷達(dá)到預(yù)壓載能力6192t，單個升降單元負(fù)荷達(dá)到258t，此時(shí)4條樁腿的RPD都普遍偏大，接近報(bào)警值40mm；在階段4，全程升降上升過程中，有一條樁腿的RPD難以控制，當(dāng)樁腿上的電機(jī)功率分配不均衡時(shí)，RPD極易超過40mm的報(bào)警值，最大達(dá)到過70mm，被緊急停止，導(dǎo)致升降速度超慢[2]。

圖4 用齒條式弦管形變量測量板測量示意

3 樁腿主弦管RPD超差原因分析

3.1 模型初步分析

8m水深的模型計(jì)算結(jié)果，桿件高應(yīng)力區(qū)域在樁靴附近；60m水深的模型計(jì)算結(jié)果，桿件高應(yīng)力區(qū)域在下導(dǎo)向附近；下導(dǎo)向在樁腿不同點(diǎn)對樁腿構(gòu)件強(qiáng)度的影響較?。粚Ρ确治霭l(fā)現(xiàn)，樁腿強(qiáng)度的薄弱之處主要在水平桿中間點(diǎn)，在個別方向的載荷條件下，弦桿會出現(xiàn)弱點(diǎn)[3]；在8m水深的計(jì)算分析中，忽略升降系統(tǒng)因弦桿間運(yùn)動位移偏差而產(chǎn)生的額外彎矩，僅在樁靴處約加載彎矩P=1.3×108N·m，上導(dǎo)向與下導(dǎo)向之間的水平桿可能發(fā)生變形；假設(shè)預(yù)壓載時(shí)水平桿達(dá)到變形臨界狀態(tài)，預(yù)壓載之后升降時(shí)偏心彎矩實(shí)為50%預(yù)壓載時(shí)的數(shù)值，即0.5P=6.5×107N·m，可推測升降系統(tǒng)在2.5m起升過程中升降齒輪弦桿間位移進(jìn)一步偏差帶來的彎矩為M＞6.5×107N·m。

3.2 全程升降試驗(yàn)分析

1) 當(dāng)某條樁腿樁靴所在海底不平整時(shí)，會帶來初始的RPD，預(yù)壓載時(shí)升降距離短，RPD沒有增大，只保持了初始值。但是，在后續(xù)全程升降過程中有單個升降單元電機(jī)功率分配不均勻，極易使RPD超過報(bào)警值，出現(xiàn)上述階段4中的全程升降慢的問題[4]。

2) 對于升降系統(tǒng)，除了齒輪運(yùn)動控制系統(tǒng)需改善以外，還需適當(dāng)限制最大升降能力，目前是265t，對應(yīng)于正常升降能力170t超出了56%，四腿升降船一般設(shè)定為大于20%，因此最大升降能力可設(shè)定為200t。在170t正常升降能力下，四樁腿對平臺的舉升力為15014t，此舉升力在升降環(huán)境條件和船舶完全正浮狀態(tài)下，滿足升降操作的負(fù)荷要求。因此，過大的升降能力對全程升降貢獻(xiàn)不大，只會增加通過RPD控制升降操作的難度。

正常升降平均負(fù)荷為156t，若限定值為265t，則弦桿最大齒輪載荷為1950t，另外兩弦齒輪載荷最小值為750t，樁腿中心產(chǎn)生的最大彎矩為4.528×107N·m；若限定值為200t，則弦桿最大齒輪載荷為1472t，另外兩弦齒輪載荷最小值為989t，樁腿中心產(chǎn)生的最大彎矩為1.823×107N·m。

上述差值非常明顯，因此在預(yù)壓載完成之后，在全程升降過程中，將升降系統(tǒng)的單個升降單元負(fù)荷限定在200t比較合適。

3.3 分析結(jié)論

1) 在階段2，最大靜態(tài)預(yù)壓載壓樁時(shí)，單個升降單元的壓載能力大，RPD超差風(fēng)險(xiǎn)較大，需仔細(xì)測量控制，防止樁腿變形。

2) 在階段4，全程升降過程中，若有樁腿所在地質(zhì)不平整，導(dǎo)致樁腿上各弦管受力不均勻，當(dāng)弦管上電機(jī)單元功率不均勻時(shí)，該受力差值會進(jìn)一步增大，導(dǎo)致RPD增大，進(jìn)而可能超過RPD的報(bào)警值。

4 針對樁腿主弦管RPD超差的具體控制措施

4.1 設(shè)計(jì)院方改進(jìn)措施

1) 在控制系統(tǒng)中給出每個升降單元的最大載荷，當(dāng)超過該載荷時(shí)，升降單元將報(bào)警或停止工作；

2) 增加RPD過大時(shí)的限位裝置設(shè)計(jì)；

3) 確認(rèn)RPD的極限，即超過何值時(shí)樁腿弦管會變形；

4) 提高樁腿強(qiáng)度并安裝針對樁腿上弦管的限位裝置，在各方位對弦管進(jìn)行限制，以便對角壓樁時(shí)和地質(zhì)不平整時(shí)能更好地固定。

4.2 升降設(shè)備廠家措施

1) 保證中控臺上的RPD測量準(zhǔn)確；

2) 保證中控臺上樁腿每個升降單元的載荷顯示準(zhǔn)確[5]。

4.3 業(yè)主使用時(shí)預(yù)防措施

1) 全程升降前進(jìn)行詳細(xì)的地質(zhì)探測，防止樁腿站立處地質(zhì)不平整；

2) 全程升降時(shí)安排人員在樁腿弦管的限位裝置處觀察，若導(dǎo)向限位裝置摩擦聲音較大，則及時(shí)通知[6]；

3) 安排人員在中控臺處值班，當(dāng)單個弦管上升降單元的載荷比相鄰弦管上升降單元的載荷大時(shí)，及時(shí)調(diào)整弦管位移；

4) 當(dāng)處于站立狀態(tài)時(shí)，若某個樁腿上的載荷與其他樁腿載荷相差較大，則及時(shí)調(diào)整單個樁腿的升降位移。

5 結(jié) 語

本文所述風(fēng)電安裝平臺重達(dá)12000t，為使其在60m水深處作業(yè)，配置了桁架式樁腿。由于該風(fēng)電安裝平臺的升降速度比鉆井平臺的升降速度快，因此在全程升降過程中需進(jìn)行細(xì)致的調(diào)試和測量。

通過實(shí)際測量和分析可知：在全程升降過程中，在允許的作業(yè)工況下，海床的平整度、升降單元的最大載荷和升降系統(tǒng)限位裝置對RPD的影響較大，因此在全程升降開始之前對這些因素進(jìn)行優(yōu)化，可保證升降速度，確保樁腿結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。該研究對后續(xù)采用桁架式樁腿的風(fēng)電安裝平臺設(shè)計(jì)有參考意義。