李斌華

（霍州煤電集團(tuán)呂梁山煤電有限公司方山縣店坪煤礦，山西 呂梁 033100）

0 引 言

隨著煤礦開(kāi)采巷道向深部掘進(jìn)，煤層逐漸呈現(xiàn)瓦斯含量高、透氣性差等安全隱患，在瓦斯抽采的過(guò)程中，勢(shì)必會(huì)造成鉆孔抽采濃度不達(dá)標(biāo)、瓦斯持續(xù)涌出時(shí)間不足、瓦斯解吸量低、瓦斯抽采總量小、瓦斯含量高等一系列問(wèn)題，常規(guī)瓦斯的預(yù)抽和順層抽采的技術(shù)無(wú)法滿足煤層透氣性差的現(xiàn)場(chǎng)，這嚴(yán)重的制約巷道掘進(jìn)速率和危害到工人的施工安全，嚴(yán)重影響了煤礦的正常生產(chǎn)，雖然可以通過(guò)增加 瓦斯鉆孔數(shù)、增加抽采時(shí)間，但均無(wú)法大幅度的降低瓦斯含量。

為了解決這個(gè)難題，文章以高瓦斯礦井常村煤礦3 號(hào)煤層為研究對(duì)象，應(yīng)用CO2致裂增透技術(shù)，增大了煤層裂隙區(qū)域，增加了煤層透氣性。

1 煤層透氣性的分析

1.1 巷道概況

自上而下常村煤礦的巖層屬性如表1 所示，3 號(hào)煤層為主采煤層，均厚6.05 m，煤深489~548 m。3 號(hào)煤層中在+470 位置為23 采區(qū)膠帶運(yùn)輸下山巷道，巷道斷面為矩形，尺寸5.04 m×3.42 m，總長(zhǎng)2 150 m，煤層中有6 個(gè)砂巖含水層，其中7、8 號(hào)弱含水層離3 號(hào)煤層較近，但對(duì)巷道的掘進(jìn)影響不大。依據(jù)3 號(hào)煤層瓦斯地質(zhì)圖顯示，其普氏系數(shù)f 為0.47 ~ 0.49，地溫地壓正常。3 號(hào)煤層23 采區(qū)的瓦斯最大壓力為0.9 MPa，最高含量為15 m3/t，在巷道開(kāi)口處實(shí)測(cè)瓦斯含量為6.756 4 m3/ min，可解吸量為5.153 8 m3/t，初始透氣系數(shù)為 0.003 237 ~ 0.241 9 m2/ MPa2·d，衰減系數(shù)為0.172 6 ~ 0.302 5d-1，放散速度14.4 ~16.335 mmHg，因此3 號(hào)煤層的瓦斯很難被抽采，處于低透氣性賦存狀態(tài)。

表1 煤層巖性

1.2 煤層滲透性的分析

煤層并不是單一均勻的介質(zhì)，煤層中賦存著諸多孔隙和裂隙，這促進(jìn)了瓦斯的不斷流動(dòng)，大大的提高了煤層中瓦斯的滲透能力，其滲透能力的大小主要由煤層原始結(jié)構(gòu)、地質(zhì)構(gòu)造、煤層含水量、礦物質(zhì)填充量、地應(yīng)力、瓦斯壓力等因素決定。

一般情況下，瓦斯以吸附態(tài)和游離態(tài)賦存在煤體中，其總和為瓦斯總含量，約80%~90%的瓦斯吸附在煤體表面，10%~20%游離在煤體空隙中,如圖1 所示。

圖1 瓦斯吸附態(tài)和游離態(tài)賦存在煤體示意

2 CO2 致裂增透技術(shù)

在巷道掘進(jìn)的過(guò)程中，經(jīng)常遇到煤層裂隙發(fā)育較差，煤層透氣性差，瓦斯超限等危險(xiǎn)狀況，為了消除安全隱患，改變煤層低透氣性的狀況，應(yīng)用CO2致裂增透技術(shù)，使用CO2氣體在煤層中營(yíng)造惰性環(huán)境，避免引起火花，并能使吸附在煤體表面的瓦斯變成游離裝態(tài)，是一種安全高效的增透技術(shù)。

2.1 CO2 致裂裝置的組成

當(dāng)溫度高于31℃，壓力超過(guò)7.385 MPa 時(shí)，CO2會(huì)表現(xiàn)出一種不同于氣、液、固態(tài)相態(tài)的超臨界狀態(tài)的特殊流體，此狀態(tài)下，分子擴(kuò)展性良好、密度高，且CO2相變后，在短時(shí)間內(nèi)會(huì)釋放出大量的能量作用于煤層原生裂隙，使得裂隙迅速發(fā)育成一定的影響范圍。常村煤礦使用的CO2致裂裝置簡(jiǎn)圖如圖2 所示，主要由注液閥、儲(chǔ)液管、加熱管、液態(tài)CO2、泄能片、釋放管等主要部件組成。

圖2 CO2 致裂裝置簡(jiǎn)圖

2.2 CO2 致裂過(guò)程的力學(xué)分析

在CO2致裂的過(guò)程中，液態(tài)CO2受熱后在致裂孔中迅速變?yōu)槌R界狀態(tài)，體積快速膨脹約600 倍，高溫高壓的CO2氣體通過(guò)致裂裝置的釋放孔進(jìn)入煤層裂隙中，形成一定擴(kuò)展區(qū)，使得部分致裂間隙相互貫通，便于煤層瓦斯的擴(kuò)散，提高了原煤層的透氣性。

受CO2高溫高壓氣體沖擊波的影響，在煤體中，從致裂孔中心向外，依次形成粉碎區(qū)（1~3 倍致裂孔半徑）、裂隙區(qū)、震動(dòng)區(qū)，使用示波器等儀器，監(jiān)測(cè)出致裂管內(nèi)CO2氣體的壓力隨時(shí)間的變化關(guān)系，見(jiàn)圖3。

圖3 CO2 致裂過(guò)程壓力P 和時(shí)間t 的曲線

由圖 3 可知，OA 階段：大約 0.04 s，儲(chǔ)液管的液態(tài)CO2迅速轉(zhuǎn)化成氣態(tài)，氣體最大壓力約200 MPa；AB 階段：CO2氣體壓力持續(xù)增加，最大壓力約為270 MPa；BC 階段：CO2高溫高壓氣體產(chǎn)生了沖擊波，作用于煤體原生裂隙，形成一定范圍的粉碎區(qū)和裂隙區(qū)，隨后，CO2致裂氣體的壓力和沖擊波不斷降低；CD 階段：沖擊波不斷減小，形成應(yīng)力波，再逐漸衰減轉(zhuǎn)化成地震波，在致裂孔徑向附近區(qū)域，煤層不斷被拉伸破壞，使得裂隙和粉碎區(qū)相貫通，新生裂隙向外延伸擴(kuò)展，且CO2比CH4的吸附能力強(qiáng)，煤層中的CH4被不斷地置換出來(lái)，CH4的解吸量顯著增加，進(jìn)而煤層的CH4的抽采量不斷增大。

3 CO2 致裂過(guò)程的FLAC3D 數(shù)值模擬

3.1 CO2 致裂過(guò)程相變能量的計(jì)算

文章所使用的CO2致裂裝置，其中儲(chǔ)液管的容量為1.26 L，泄能片的極限應(yīng)力為276 MPa，查閱相關(guān)文獻(xiàn)資料可知，在液態(tài)CO2相變的過(guò)程中產(chǎn)生的能量Eg可用下式計(jì)算：

式中：pz為致裂管內(nèi) CO2的絕對(duì)壓力，MPa；V為致裂管的體積，m3；Kc為 CO2的絕熱指數(shù)，取 1.25。

3.2 CO2 致裂過(guò)程FLAC3D 模型的創(chuàng)建

由常村煤礦地質(zhì)勘探數(shù)據(jù)得知，3 號(hào)煤層埋深為500 m，均厚為6.05 m，傾角為3°，CO2致裂孔的直徑為94 mm，其余煤層參數(shù)如表2 所示。

表2 煤層的力學(xué)性能參數(shù)

綜合考慮各方面因素，創(chuàng)建長(zhǎng)×寬×高=10m×10m×5m 的模型區(qū)域，采用 Mohr-Coulomb 和Hoek-Brown 準(zhǔn)則，區(qū)域四周施加邊界條件和等效地應(yīng)力。

3.3 CO2 致裂過(guò)程FLAC3 D 模擬分析

對(duì)單致裂管CO2致裂裝置進(jìn)行模擬時(shí)，致裂管長(zhǎng)度1.5 m，等效地應(yīng)力為10 MPa，經(jīng)過(guò)FLAC3D軟件的模擬分析，得到的結(jié)果如圖4 所示可知，單致裂管CO2致裂裝置主要以剪切的方式破壞圍巖，破壞區(qū)域半徑約1.1m，且主要分布在頂端和兩側(cè)。

圖4 單致裂管CO2 致裂裝置的塑變區(qū)域

圖5 30 ms 時(shí)圍巖應(yīng)力情況

圖6 30 ms 時(shí)圍巖應(yīng)力情況

為了分析單致裂管CO2致裂裝置的應(yīng)力變化情況，使用FLAC3D分別模擬30 ms 和60 ms 時(shí)圍巖的受力，如圖5 和6 所示并得知，在CO2致裂相變的過(guò)程中，隨著時(shí)間的變化，圍巖應(yīng)力的卸載區(qū)域不斷的增大，應(yīng)力集中的區(qū)域不斷的減小，但二者變化幅度不大，表明CO2在致裂相變的過(guò)程中破壞了圍巖結(jié)構(gòu)，同時(shí)也達(dá)到了增透的效果，且對(duì)圍巖穩(wěn)定性影響不大，但為了保證巷道安全，必要時(shí)可采取加固措施，適當(dāng)?shù)脑黾酉锏赖姆€(wěn)定性。

4 結(jié)束語(yǔ)

為了改善煤層的透氣性和提高瓦斯的抽采量，減少瓦斯在煤層的吸附量，常村煤礦使用了CO2致裂增透技術(shù)，實(shí)踐表明該項(xiàng)技術(shù)大大降低了瓦斯超限次數(shù)和瓦斯的吸附量，煤層的透氣性顯著提高，且成本低，技術(shù)安全可靠，具有巨大的推廣使用意義。