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        退火工藝對鞋內(nèi)包頭用6061鋁合金板材組織和性能的影響

        2021-05-17 10:55:26何小峰莫肇月莫灼強(qiáng)鄧松云
        鋁加工 2021年2期
        關(guān)鍵詞:再結(jié)晶板材晶粒

        何小峰,莫肇月,莫灼強(qiáng),黃 奎,鄧松云

        (1.廣西南南鋁加工有限公司,南寧530031;2.廣西鋁合金材料與加工重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,南寧530031)

        0 前言

        勞保鞋又叫安全鞋,屬于安防用品。根據(jù)使用的場地不同,勞保鞋分不同的種類,但都有防止物體砸傷腳面和腳趾的功能,其防護(hù)功能主要依靠鞋內(nèi)金屬材質(zhì)的內(nèi)包頭來實(shí)現(xiàn)[1-2]。傳統(tǒng)的勞保鞋一般采用鋼材制作內(nèi)包頭,但鋼制勞保鞋較笨重,穿戴不方便。隨著人們對勞保鞋輕便及舒適度需求的提高,密度輕、強(qiáng)度高的鋁合金內(nèi)包頭受到越來越多的關(guān)注。

        6061 鋁合金因其具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高及良好的成形加工性能已逐漸應(yīng)用于勞保鞋內(nèi)包頭。目前工業(yè)化生產(chǎn)的6061 鋁合金板材由于沖壓性能較差,在后續(xù)沖制過程中易出現(xiàn)開裂問題,無法滿足勞保鞋內(nèi)包頭的后續(xù)沖壓使用要求。為了提高勞保鞋內(nèi)包頭用6061 鋁合金板材的沖壓成形性能,本文研究了退火工藝參數(shù)對板材組織和性能的影響,并制定出合理的退火溫度和保溫時間。

        1 試驗(yàn)材料與方法

        本試驗(yàn)結(jié)合工業(yè)生產(chǎn)進(jìn)行,采用半連續(xù)鑄造方法生產(chǎn)6061 鋁合金鑄錠,其化學(xué)成分見表1。6061 鋁合金鑄錠經(jīng)過均勻化退火、鋸切、銑面、熱軋、冷軋等工藝加工成2 mm 厚板材,然后剪切制成2.0 mm×200 mm×300 mm的試驗(yàn)板材。

        表1 6061合金化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

        選用箱式電阻爐對6061 鋁合金板材進(jìn)行退火試驗(yàn),退火溫度分別為300 ℃、340 ℃、380 ℃、420 ℃、460 ℃、500 ℃,保溫時間為0.5 h、1 h、2 h、4 h,保溫結(jié)束后出爐空冷。

        力學(xué)性能測試按GB/T 228.1-2010 規(guī)定在GMT5305材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,每組試驗(yàn)取3個試樣的平均值。將截取的金相試樣依次使用400#、800#、1 000#、2 000#水磨砂紙預(yù)磨后進(jìn)行機(jī)械拋光。陽極覆膜后使用ZEISS Axio vert.A1倒置光學(xué)顯微鏡觀察其組織形貌。按照GB/T 4156-2007 要求制備試樣并在GBS-60E 杯突試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行杯突試驗(yàn)。

        2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

        2.1 顯微組織

        圖1為6061鋁合金板材在不同退火溫度下保溫1 h 后的顯微組織。由圖1 可知,隨著退火溫度的升高,6061 鋁合金的顯微組織發(fā)生了明顯的變化。其原因如下:由于6061 鋁合金板材經(jīng)過冷加工變形后,點(diǎn)缺陷、位錯等晶格缺陷密度增加,晶格畸變能增大,合金處于熱力學(xué)不穩(wěn)定狀態(tài);加熱時隨著退火溫度的升高,合金內(nèi)部發(fā)生了回復(fù)與再結(jié)晶,纖維狀加工組織減少,再結(jié)晶組織增加,直至發(fā)生完全再結(jié)晶。

        圖1 是不同退火溫度下保溫1 h 后6061 鋁合金板材的顯微組織。從圖中可以看出,當(dāng)退火溫度較低時,只有少量的大角度晶界發(fā)生遷移,在某些畸變程度較大的區(qū)域優(yōu)先產(chǎn)生新的無畸變的晶核,生成少量細(xì)小的晶粒[3-4],合金依舊保留著較多的纖維狀加工組織,如圖1(a)所示;隨著退火溫度的升高,形核率及晶核長大速率增加,再結(jié)晶程度不斷增大,合金由纖維狀加工組織逐漸向再結(jié)晶組織轉(zhuǎn)變,如圖1(b)所示;在380 ℃退火時,合金基本完成了再結(jié)晶過程,纖維狀加工組織已經(jīng)完成消失,取而代之的是細(xì)小的再結(jié)晶晶粒,如圖1(c)所示。隨著退火溫度進(jìn)一步升高,晶粒之間通過晶界的遷移發(fā)生吞并現(xiàn)象,導(dǎo)致晶粒粗大化,如圖1(e)和(f)所示。

        圖1 不同退火溫度保溫1h后6061鋁合金板材的顯微組織

        圖2為6061鋁合金板材在380 ℃條件下保溫不同時間的顯微組織。可以看出,保溫0.5 h 時合金組織中出現(xiàn)了許多細(xì)小的再結(jié)晶晶粒,保溫1 h 時合金已基本完成了再結(jié)晶過程。隨著保溫時間的延長,再結(jié)晶過程進(jìn)行得更加充分,但部分已完成再結(jié)晶的晶粒開始粗大化,如圖2(d)所示。

        2.2 力學(xué)性能

        圖3(a)為退火溫度對6061 鋁合金板材力學(xué)性能的影響。從圖中可以看出,板材的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度先隨著退火溫度的升高而降低,在380 ℃時強(qiáng)度降到最低點(diǎn)(抗拉強(qiáng)度為137 MPa,屈服強(qiáng)度為55 MPa),伸長率同時升到最高點(diǎn)(伸長率為28%),這說明在380 ℃左右退火時合金的再結(jié)晶過程已基本完成,強(qiáng)度降到最低點(diǎn);而后強(qiáng)度隨著退火溫度進(jìn)一步升高而增大,當(dāng)溫度升高到500 ℃時,板材的強(qiáng)度顯著增加,伸長率明顯降低。這是由于此時部分Mg2Si 相溶入基體發(fā)生固溶強(qiáng)化,從而使強(qiáng)度迅速升高[5-7]。因此,成品退火溫度不宜選擇過高,應(yīng)以合金發(fā)生完全再結(jié)晶為宜。

        在退火溫度為380 ℃時,分析不同保溫時間對6061鋁合金板材力學(xué)性能的影響,結(jié)果如圖3(b)所示。從圖中可以看出,合金的力學(xué)性能隨退火時間的變化并不明顯,合金保溫1 h 后,再結(jié)晶過程基本完成,且隨著保溫時間的延長,再結(jié)晶晶粒發(fā)生粗化,強(qiáng)度發(fā)生小幅度下降。

        2.3 成形性能

        杯突試驗(yàn)常用來評價板材的脹形成形性能,融合了脹形和拉深的特點(diǎn),試樣所受的應(yīng)力狀態(tài)和所產(chǎn)生的變形都與真實(shí)的沖壓加工工藝相同[8-9]。杯突值IE 的大小可表征板材的脹形成形能力,IE 值越大,表明板材的沖壓性能越好。圖4(a)為6061鋁合金板材在不同退火溫度下保溫1 h 后的杯突值。從該圖中可以看出,6061 鋁合金板材的杯突值先隨著退火溫度的升高而增加,在380 ℃后杯突值增加緩慢;隨著退火溫度進(jìn)一步升高,當(dāng)溫度升高到460 ℃以上時,由于固溶強(qiáng)化效果加強(qiáng),杯突值顯著降低。6061鋁合金板材在380 ℃下不同保溫時間退火后的杯突值如圖4(b)所示??梢钥闯觯?061 鋁合金板材的杯突值隨保溫時間的延長變化并不明顯。

        圖4 6061鋁合金板材不同退火工藝下的杯突值

        3 結(jié)論

        (1)隨著退火溫度的升高,鞋內(nèi)包頭用6061鋁合金的強(qiáng)度先降低后增大,伸長率和杯突值先增大后降低;保溫時間對力學(xué)性能和成形性能的影響較小。

        (2)6061 鋁合金的最佳退火工藝為380 ℃下保溫1 h,此時抗拉強(qiáng)度為137 MPa,屈服強(qiáng)度為55 MPa,伸長率為28%,杯突值為7.46 mm。在此參數(shù)工藝下,6061 鋁合金的顯微組織、力學(xué)性能及成形性能的配合較好,滿足沖壓成形性能的要求,滿足勞保鞋內(nèi)包頭用合金板材的生產(chǎn)要求。

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