傅德坤，宋文吉，陳明彪，王瑛瀅，馮自平?

（1.中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué) 熱科學(xué)和能源工程系，合肥 230027；2.中國(guó)科學(xué)院廣州能源研究所，廣州 510640；3.中國(guó)科學(xué)院可再生能源重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州 510640；4.廣東省新能源和可再生能源研究開發(fā)與應(yīng)用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州 510640）

0 引 言

設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖是水產(chǎn)養(yǎng)殖的重要發(fā)展方向[1]，在豐富國(guó)民飲食、培育產(chǎn)業(yè)經(jīng)濟(jì)中扮演重要角色。以海參的工廠化養(yǎng)殖為例，通過調(diào)控水溫等參數(shù)可改善其生長(zhǎng)環(huán)境，有效減少病害，避免夏眠和冬眠，縮短生產(chǎn)周期，使產(chǎn)量和效益得以提升[2]。

刺參是我國(guó)海參的主要經(jīng)濟(jì)品種，多產(chǎn)于黃渤海區(qū)[4]。為保證刺參全年快速生長(zhǎng)，該海區(qū)每年有8～9 個(gè)月需要對(duì)養(yǎng)殖水體溫度進(jìn)行調(diào)控，但目前設(shè)施水產(chǎn)能源裝備技術(shù)還相對(duì)落后。冬季傳統(tǒng)升溫方式為能耗高、污染嚴(yán)重的燃煤鍋爐，現(xiàn)已被逐步淘汰[5]；夏季通常采用增大換水量等方式降溫，但效果難以保證[6]。

隨著國(guó)家“煤改電”政策的推進(jìn)，熱泵作為一種高效節(jié)能的技術(shù)，在設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖中有著廣闊的應(yīng)用前景。20 世紀(jì)末，中國(guó)科學(xué)院廣州能源研究所將水源熱泵應(yīng)用于華南地區(qū)的水產(chǎn)養(yǎng)殖中[7]。近年來各種熱泵系統(tǒng)在設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖中已有許多應(yīng)用及研究，但均存在一定的局限性，如地源熱泵存在打井位置受限、熱失衡等問題[8]，熱源水溫度較低時(shí)水源熱泵的蒸發(fā)器易結(jié)冰[9]，空氣源熱泵在低溫、高濕環(huán)境下蒸發(fā)器易結(jié)霜[10]。冰源熱泵系統(tǒng)是以水的凝固熱為主要低溫?zé)嵩吹臒岜孟到y(tǒng)，在其他熱泵系統(tǒng)應(yīng)用受限的情況下仍可實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定供熱供冷。孫德興等[11]首次提出凝固熱熱泵的概念。錢劍峰等[12]對(duì)污水源和地表水源凝固熱熱泵進(jìn)行研究。吳榮華團(tuán)隊(duì)[13]提出流化床式及刮削式冷水相變能熱泵。本課題組[9]提出過冷水式冰源熱泵。一系列研究為冰源熱泵的實(shí)際應(yīng)用提供了理論基礎(chǔ)。

針對(duì)目前刺參養(yǎng)殖的水溫調(diào)控系統(tǒng)能耗大及適用性差等問題，提出基于冰源熱泵的高效清潔加熱及結(jié)合跨季節(jié)蓄冷實(shí)現(xiàn)全年冷熱管理的技術(shù)思路。以大連地區(qū)某刺參養(yǎng)殖場(chǎng)為研究對(duì)象，采用冰源熱泵系統(tǒng)、跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)對(duì)養(yǎng)殖水體溫度進(jìn)行調(diào)控。系統(tǒng)的運(yùn)行能效及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性對(duì)于實(shí)際工程至關(guān)重要，因此建立模型定量對(duì)比分析兩種系統(tǒng)的性能系數(shù)、一次能源利用率、初投資、運(yùn)行費(fèi)用、費(fèi)用年值及投資回收期等評(píng)價(jià)指標(biāo)，以期為設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖提供高效節(jié)能、適用性廣的水溫調(diào)控技術(shù)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 系統(tǒng)原理

冰源熱泵系統(tǒng)的原理如圖1 虛線框內(nèi)所示，系統(tǒng)由水側(cè)循環(huán)及制冷劑循環(huán)組成。水側(cè)循環(huán)：冰漿緩沖槽內(nèi)的近冰點(diǎn)熱源水由制冰泵驅(qū)動(dòng)進(jìn)入直接蒸發(fā)板式換熱器，在換熱器內(nèi)與制冷劑換熱至過冷態(tài)，經(jīng)超聲波促晶器解除過冷生成冰漿，回到冰漿緩沖槽中完成循環(huán)。制冷劑循環(huán)：制冷劑在直接蒸發(fā)板式換熱器內(nèi)吸熱，經(jīng)壓縮機(jī)做功后，進(jìn)入冷凝器內(nèi)冷凝放熱，再由節(jié)流閥進(jìn)行節(jié)流，回到換熱器內(nèi)完成循環(huán)。

供熱時(shí)，閥門4～8、18、19 關(guān)閉，閥門16、17 開啟，利用制冷劑吸收的熱量為海水加熱，冰漿緩沖槽內(nèi)的冰漿在重力作用下冰水分層，將浮冰排走并補(bǔ)充熱源水。供冷時(shí)，閥門4、5、7、16、17關(guān)閉，閥門6、8、18、19 開啟，利用冰漿緩沖槽底部的低溫水為海水供冷，釋放冷量后溫度升高，送回至冰漿緩沖槽中完成循環(huán)，制冷劑吸收的凝固熱由冷卻塔排放。

圖1 冰源熱泵及跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic diagram of the ice source heat pump and the seasonal cold storage ice source heat pump

考慮到夏季養(yǎng)殖水體溫度調(diào)控對(duì)冷量的需求，在冰源熱泵的基礎(chǔ)上結(jié)合跨季節(jié)蓄冷技術(shù)，提出一種跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)，該系統(tǒng)的原理如圖1 所示。供熱時(shí)，與冰源熱泵系統(tǒng)原理基本一致；不同之處在于，跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)需要打開閥門4，將冰漿緩沖槽中的冰輸送至跨季節(jié)儲(chǔ)冰池中，用于夏季供冷。供冷時(shí)分為兩種情況：（1）當(dāng)跨季節(jié)儲(chǔ)冰池中冷量充足時(shí)，關(guān)閉閥門4、6、8、16～19，僅開啟閥門5、7，利用跨季節(jié)儲(chǔ)冰池中冰融化生成的低溫水為海水供冷，低溫水釋放冷量后溫度升高，噴淋至季節(jié)儲(chǔ)冰池中，融化池頂部的冰生成低溫水，完成循環(huán)。（2）當(dāng)跨季節(jié)儲(chǔ)冰池中冷量不足時(shí)，啟動(dòng)冰源熱泵系統(tǒng)進(jìn)行供冷。

1.2 研究對(duì)象

選取大連小長(zhǎng)山島地區(qū)某養(yǎng)殖水體為2 000 m3的養(yǎng)殖場(chǎng)為研究對(duì)象。根據(jù)養(yǎng)殖要求，每天換水量為養(yǎng)殖水體的1/3，每4 天完全換水1 次清洗池底，平均每天需要補(bǔ)充1 000 m3的新鮮海水，設(shè)計(jì)水體流量為200 m3/h。使用冰源熱泵系統(tǒng)及跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)對(duì)養(yǎng)殖水體溫度進(jìn)行調(diào)控，同時(shí)選取5 種系統(tǒng)進(jìn)行對(duì)比，分別是地（海水）源熱泵系統(tǒng)、空氣源熱泵系統(tǒng)、燃煤鍋爐+冷水機(jī)組系統(tǒng)、燃油鍋爐+冷水機(jī)組系統(tǒng)、燃?xì)忮仩t+冷水機(jī)組系統(tǒng)。

根據(jù)國(guó)家海洋科學(xué)數(shù)據(jù)中心及國(guó)家氣象科學(xué)數(shù)據(jù)中心的數(shù)據(jù)繪制該地區(qū)逐日海溫與氣溫圖，如圖2 所示。刺參適宜生長(zhǎng)的水溫區(qū)間約為13～19℃，最適生長(zhǎng)溫度為15.5℃[15]。為了維持水溫在刺參的最適生長(zhǎng)區(qū)間內(nèi)，將供熱期設(shè)定為海水溫度不足13℃的月份（11 月中旬至次年5 月上旬，約175 d），供冷期設(shè)定為海水溫度高于19℃的月份（6 月下旬至10 月上旬，約115 d）。供熱期引入養(yǎng)殖場(chǎng)的海水溫度最低為 -0.3℃，供冷期引入養(yǎng)殖場(chǎng)的海水溫度最高為29.0℃，送入養(yǎng)殖池內(nèi)的水溫為15.5℃。

圖2 大連小長(zhǎng)山島地區(qū)的逐日海溫與氣溫Fig.2 Daily sea temperature and air temperature in Dalian

1.3 模型建立

1.3.1 負(fù)荷計(jì)算

換水所需的熱負(fù)荷Q1根據(jù)下式計(jì)算

式中：c為海水比熱容，kJ/(kg·℃)；m為質(zhì)量流量，kg/s；Δt為海溫與養(yǎng)殖池內(nèi)水溫之差，℃。

養(yǎng)殖池通常無保溫設(shè)施，其熱損失主要由水面蒸發(fā)熱損失及與環(huán)境間的熱傳導(dǎo)組成。單位時(shí)間水面蒸發(fā)熱損Q2的計(jì)算公式如下[17]

式中：γ為與池水溫度相同時(shí)水的蒸發(fā)汽化潛熱，kJ/kg；vf為養(yǎng)殖池水面風(fēng)速，m/s；Pb為與池水溫度相同時(shí)飽和空氣水蒸氣分壓力，Pa；Pq為養(yǎng)殖池室內(nèi)環(huán)境空氣水蒸氣分壓力，Pa；F為養(yǎng)殖池的水面面積，m2；b為當(dāng)?shù)氐拇髿鈮毫?，kPa。

單位時(shí)間傳導(dǎo)熱損Q3的計(jì)算公式如下[17]

式中：α為海水導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m·K)；F為養(yǎng)殖池與環(huán)境的接觸面積，m2；ts為養(yǎng)殖池水溫度，℃；tq為環(huán)境接觸溫度，℃。

因此，冬季供熱時(shí)的總熱負(fù)荷Q可由下式計(jì)算

夏季的供冷負(fù)荷也按照式（4）計(jì)算，但夏季養(yǎng)殖池內(nèi)水溫度比環(huán)境溫度低，因此不考慮蒸發(fā)熱損失。

1.3.2 性能系數(shù)

性能系數(shù)（coefficient of performance,COP）是指系統(tǒng)制熱量或制冷量與輸入功率之比，COP 值越大代表系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性越好。對(duì)于蒸氣壓縮式循環(huán)，機(jī)組的COP 隨著蒸發(fā)溫度和冷凝溫度的變化而變化，有

式中：COPh為制熱系數(shù)；COPc為制冷系數(shù)；ηC,s為絕熱效率；h1為工質(zhì)流出蒸發(fā)器時(shí)的焓值；h2為壓縮機(jī)出口的實(shí)際焓值；h2s為壓縮機(jī)出口的理論焓值；h4'為節(jié)流后工質(zhì)的焓值。

各系統(tǒng)在供熱期和供冷期的運(yùn)行工況如表1 所示，過冷度及過熱度均取5℃。其中，空氣源熱泵在供暖期的蒸發(fā)溫度和供冷期的冷凝溫度隨氣溫變化，因此表1 中為平均值。

表1 各熱泵系統(tǒng)在供熱期和供冷期的運(yùn)行工況Table 1 Operating conditions of various heat pump systems in heating period and cooling period

冰源熱泵系統(tǒng)根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況，蒸發(fā)器中的平均傳熱溫差取5℃?？缂竟?jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)在供熱期的運(yùn)行工況與冰源熱泵系統(tǒng)相同；對(duì)于供冷期，考慮到冷量損失并結(jié)合工程實(shí)際，跨季節(jié)儲(chǔ)冰池中的初始含冰率取55%?？諝庠礋岜迷诠┡诖嬖诮Y(jié)霜的問題，取平均結(jié)霜除霜損失系數(shù)為0.9[18]。對(duì)于地源熱泵，綜合考慮抽水及回灌等其他因素帶來的溫度改變，水源水在機(jī)組進(jìn)口處溫度t按下式計(jì)算[19]

式中：td為土壤表面年平均溫度，℃；Δtt為平均地?zé)嵩鰷芈?，℃；y為土壤深度，m；Δt0為地下水抽水溫升，℃；Δth為地下水回灌附加溫升，℃；Δtg地下水管道溫升，℃。

燃煤、燃油及燃?xì)忮仩t的鍋爐效率分別取75%、86%、90%[20]，鍋爐系統(tǒng)在供冷期使用冷水機(jī)組為海水降溫。

1.3.3 一次能源利用率

為了統(tǒng)一評(píng)價(jià)不同系統(tǒng)的運(yùn)行能效，在性能系數(shù)的基礎(chǔ)上采用一次能源利用率（primary energy ratio,PER）作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。PER 是系統(tǒng)輸出能量與一次能耗量的比值，PER 值越高代表系統(tǒng)節(jié)能性越好[21]。本文采用PER 作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，對(duì)各系統(tǒng)進(jìn)行能效對(duì)比。計(jì)算公式如下

鍋爐的一次能源利用率Eb為

熱泵的一次能源利用率Ehp為

式中：ε為鍋爐系統(tǒng)的熱效率；c為熱泵系統(tǒng)的COP；ηe為發(fā)電廠發(fā)電效率，取0.33；ηb,s為設(shè)備損耗系數(shù)，取0.1；ηe,s為電能傳輸損耗系數(shù)，取0.05。

系統(tǒng)的全年一次能源利用率Eo為

式中：QH為末端供熱能耗；QC為末端供冷能耗；EH為供熱期一次能源利用率；EC為供冷期一次能源利用率。

1.3.4 經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)

初投資方面，熱泵系統(tǒng)除了熱泵主機(jī)及相關(guān)的水泵、換熱器等設(shè)備之外，還需考慮如地源熱泵的打井費(fèi)用、機(jī)房土建費(fèi)用等[22]?？缂竟?jié)蓄冷型冰源熱泵的跨季節(jié)儲(chǔ)冰池的投資主要包括土建和保溫材料等費(fèi)用，單位體積造價(jià)參考大容積坑式蓄熱項(xiàng)目[23]。鍋爐系統(tǒng)主要包括鍋爐設(shè)備費(fèi)用、輔助設(shè)備費(fèi)用及鍋爐房的土建費(fèi)用等[24]。

系統(tǒng)運(yùn)行費(fèi)用主要包括熱泵機(jī)組和水泵等輔助設(shè)備的電費(fèi)、鍋爐系統(tǒng)的能源費(fèi)用、人工費(fèi)、維修費(fèi)等。電價(jià)參考遼寧省發(fā)改委《遼寧省電網(wǎng)銷售電價(jià)表》，燃煤、燃油及燃?xì)忮仩t的燃料單價(jià)依據(jù)大連當(dāng)?shù)貎r(jià)格確定。

為進(jìn)一步對(duì)比分析各系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性，采用費(fèi)用年值、靜態(tài)投資回收期及投資回報(bào)率作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。費(fèi)用年值是指初投資等值折算為年值后與全年運(yùn)行費(fèi)用相加的綜合經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，計(jì)算公式如下

式中：Ac為費(fèi)用年值，元；Ci為初投資，元；Ck為年運(yùn)行費(fèi)用，元；i為回收系數(shù)，取8%；n為設(shè)備設(shè)計(jì)壽命。

靜態(tài)投資回收期是指以系統(tǒng)相對(duì)其他方案節(jié)省的運(yùn)行費(fèi)用回收系統(tǒng)相對(duì)于其他方案投資增量所需要的時(shí)間。投資回報(bào)率是指系統(tǒng)投資后所得收益與成本間的百分比率。計(jì)算公式分別如下

式中：S1-2為方案1 相對(duì)于方案2 的投資回收期；R1-2為方案1 相對(duì)于方案2 的投資回報(bào)率；C1、C2分別為方案1、方案2 的初投資；I1、I2分別為方案1、方案2 的年運(yùn)行成本。

2 結(jié)果與討論

2.1 能效分析

各系統(tǒng)的COP 及PER 分別如表2 和表3 所示。整體來看，熱泵系統(tǒng)的COP 及PER 明顯高于鍋爐系統(tǒng)。冰源熱泵系統(tǒng)在供熱期及供冷期的COP 分別為3.33 和3.39，全年P(guān)ER 為1.05，比燃煤鍋爐+冷水機(jī)組系統(tǒng)高34.6%，有更好的節(jié)能性與環(huán)保性?？缂竟?jié)蓄冷型冰源熱泵的全年P(guān)ER 為1.46，比冰源熱泵系統(tǒng)提升了39.1%，比燃煤鍋爐+冷水機(jī)組系統(tǒng)高出87.2%，可以看出跨季節(jié)蓄冷技術(shù)的應(yīng)用大幅提升了系統(tǒng)能效。此外，冰源熱泵的全年P(guān)ER 略低于地源熱泵，主要由于冰源熱泵的低溫?zé)嵩礊殡S處可得的地表水源，冬季其水溫遠(yuǎn)低于地下水而夏季遠(yuǎn)高于地下水，因而導(dǎo)致系統(tǒng)COP 及PER 低于地源熱泵。空氣源熱泵機(jī)組的供暖期COP、PER 及全年P(guān)ER 均低于其他熱泵系統(tǒng)，主要是受冬季室外氣溫及濕度等條件的制約，因此空氣源熱泵并不適合在大連及與大連氣候條件相近的地區(qū)使用。

表2 各系統(tǒng)的性能系數(shù)或鍋爐效率Table 2 COP or boiler efficiency of each system

表3 各系統(tǒng)的一次能源利用率Table 3 PER of each system

2.2 經(jīng)濟(jì)性分析

各系統(tǒng)初投資、運(yùn)行費(fèi)用及費(fèi)用年值的對(duì)比如圖3 所示。冰源熱泵系統(tǒng)的初投資比地源熱泵系統(tǒng)低17.8%，略高于空氣源熱泵。冰源熱泵系統(tǒng)僅在水源熱泵系統(tǒng)的基礎(chǔ)上增加了超聲波促晶器及冰漿緩沖槽等輔助設(shè)備，因此其初投資較為適中。此外由于用水量大幅減少，水泵耗功降低，冰源熱泵系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用較低，僅比地源熱泵高10.0%。綜合考慮初投資和運(yùn)行費(fèi)用，冰源熱泵系統(tǒng)的費(fèi)用年值最低，為經(jīng)濟(jì)性最佳的方案。得益于跨季節(jié)儲(chǔ)冰池存儲(chǔ)的冷量，跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)在夏季的運(yùn)行僅有泵及輔助設(shè)備的能耗，因此其全年運(yùn)行費(fèi)用最低，比空氣源熱泵低20 萬元左右。但其初投資最高，比地源熱泵高出150 萬元左右，主要是由于該系統(tǒng)在冰源熱泵的基礎(chǔ)上增加了冷卻塔及建造成本較高的跨季節(jié)儲(chǔ)冰池?？缂竟?jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)的費(fèi)用年值在熱泵系統(tǒng)中最高，但較鍋爐系統(tǒng)有著較大優(yōu)勢(shì)。燃煤鍋爐+冷水機(jī)組系統(tǒng)的初投資最低，運(yùn)行費(fèi)用與冰源熱泵系統(tǒng)持平，費(fèi)用年值較為適中，因而這種系統(tǒng)的使用也最為廣泛。燃油及燃?xì)忮仩t的初投資略高于燃煤鍋爐，雖然污染性大大降低，但受限于能源價(jià)格，運(yùn)行費(fèi)用過高，費(fèi)用年值遠(yuǎn)高于熱泵系統(tǒng)，并不是燃煤鍋爐的理想替代產(chǎn)品。

圖3 各系統(tǒng)的初投資、運(yùn)行費(fèi)用及費(fèi)用年值Fig.3 The initial investment,operating costs and annual cost of each system

冰源熱泵相對(duì)于燃油鍋爐+冷水機(jī)組、燃?xì)忮仩t+冷水機(jī)組及空氣源熱泵的投資回收期和投資回報(bào)率見表4。由于燃煤鍋爐目前已被禁止使用，此處不做討論。冰源熱泵的投資回收期為3.4～4.9 年，投資回收率為20.5%～29.6%?？梢钥闯觯诓豢紤]資金時(shí)間價(jià)值的前提下，冰源熱泵相對(duì)于其他系統(tǒng)的初投資增量最快可以在3 年左右收回，投資回報(bào)率接近30%，對(duì)于實(shí)際工程有著很高的經(jīng)濟(jì)可行性。對(duì)比冰源熱泵，地源熱泵的投資回收期為24.6 年，已經(jīng)超過了系統(tǒng)的使用壽命，投資回報(bào)率僅為4.1%，對(duì)于實(shí)際工程已不具有經(jīng)濟(jì)可行性?？缂竟?jié)蓄冷型冰源熱泵相對(duì)于冰源熱泵的投資回收期在17 年左右，經(jīng)濟(jì)可行性較差?？紤]到新技術(shù)應(yīng)用初期的成本較高，但隨著技術(shù)的規(guī)模化發(fā)展成本會(huì)逐步降低，跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵的投資回收期最終會(huì)回落到合理區(qū)間，此外利用廢棄人工湖、小型水庫(kù)等做蓄冷體可以節(jié)省建造成本，因此其具有較大的發(fā)展?jié)摿Α?/p>

表4 冰源熱泵系統(tǒng)的靜態(tài)投資回收期及投資回收率Table 4 The static payback period of the ice source heat pump system

3 結(jié) 論

針對(duì)目前刺參養(yǎng)殖的水溫調(diào)控系統(tǒng)能耗大及適用性差等問題，提出基于冰源熱泵的高效清潔加熱及結(jié)合跨季節(jié)蓄冷實(shí)現(xiàn)全年冷熱管理的技術(shù)思路。以大連地區(qū)某刺參養(yǎng)殖場(chǎng)為研究對(duì)象，建立模型定量對(duì)比分析冰源熱泵系統(tǒng)及跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)的運(yùn)行能效及技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，研究結(jié)果表明：

（1）冰源熱泵系統(tǒng)在供熱期及供冷期的COP 分別為3.33 和3.39，全年P(guān)ER 為1.05，比鍋爐系統(tǒng)高34.6%，節(jié)能性及環(huán)保性較好。系統(tǒng)的初投資適中，運(yùn)行費(fèi)用較低，費(fèi)用年值最低，投資回收期在3～5 年，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和應(yīng)用前景。

（2）跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵全年P(guān)ER 達(dá)1.46，比冰源熱泵系統(tǒng)高39.1%，其系統(tǒng)全年運(yùn)行費(fèi)用最低?？缂竟?jié)蓄冷技術(shù)的應(yīng)用有效提升了系統(tǒng)能效，大幅減少供冷時(shí)的運(yùn)行費(fèi)用，具有較大發(fā)展?jié)摿Α?/p>

本文以刺參養(yǎng)殖為例，論證了冰源熱泵系統(tǒng)及跨季節(jié)蓄冷型冰源熱泵系統(tǒng)應(yīng)用于設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖的可行性，因此可推廣至魚類、蝦類、貝類等的設(shè)施水產(chǎn)養(yǎng)殖中，也可應(yīng)用于玻璃溫室、日光溫室等設(shè)施園藝，其在設(shè)施農(nóng)業(yè)領(lǐng)域有著廣闊的應(yīng)用前景。