李 強(qiáng)，劉非易，羅 宵，沈 凡*

1.武漢市市政建設(shè)集團(tuán)有限公司，湖北 武漢 430023；2.武漢工程大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖北 武漢 430205；3.武漢市市政建設(shè)科研有限公司，湖北 武漢 430024

瀝青路面因其平整、密實(shí)、少塵，且具有較好的耐老化性、耐磨性、溫度穩(wěn)定性和抗行車損壞能力，在國(guó)內(nèi)外得到了廣泛的應(yīng)用［1-2］。但瀝青路面在長(zhǎng)期的使用過(guò)程中出現(xiàn)的路面坑槽會(huì)嚴(yán)重影響行車舒適性與安全性［3-5］。針對(duì)該問(wèn)題，國(guó)外學(xué)者們開(kāi)發(fā)出了高效便捷的修補(bǔ)材料——冷補(bǔ)瀝青混合料［6］。不同于熱拌瀝青混合料，冷補(bǔ)瀝青混合料便于制備，施工簡(jiǎn)單，隨取隨用，儲(chǔ)存性能好，且能應(yīng)用于低溫及雨季路面坑槽修補(bǔ)［7-8］。因此國(guó)內(nèi)越來(lái)越多的道路養(yǎng)護(hù)單位開(kāi)始使用冷補(bǔ)瀝青混合料。

但目前國(guó)內(nèi)有關(guān)冷補(bǔ)瀝青混合料的設(shè)計(jì)與性能研究，還未形成一個(gè)完善的系統(tǒng)體系［9-10］。我國(guó)有關(guān)冷補(bǔ)瀝青混合料級(jí)配設(shè)計(jì)的研究仍然表現(xiàn)出很大的差別。雖然目前國(guó)內(nèi)冷補(bǔ)瀝青混合料的代表性級(jí)配是JTG F40-2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》中提出的LB 型級(jí)配，但依然存在許多其它礦料級(jí)配，如北京安通科寧建筑材料有限責(zé)任公司采用的KN 型級(jí)配、吉林省公路局采用的AC型級(jí)配、山西公路局太原分局采用的AM 型級(jí)配［11］、同濟(jì)大學(xué)研究時(shí)采用的 LP 型級(jí)配［12］。同樣對(duì)于冷補(bǔ)瀝青混合料制備工藝的研究，研究人員也有不同的觀點(diǎn)：李峰等［13］提出應(yīng)采用雙面擊實(shí)25 次，養(yǎng)護(hù)后再雙面擊實(shí)25 次的方法成型馬歇爾試件，規(guī)范中則采用50 次+25 次的擊實(shí)方式；在拌制瀝青冷補(bǔ)液時(shí)，部分國(guó)內(nèi)廠家與學(xué)者選擇了加拿大寧楓公司采用的方法，即先將添加劑與稀釋劑混合均勻后再與基質(zhì)瀝青混合制成冷補(bǔ)液［14-15］，而另一部分人則認(rèn)為使用將稀釋劑、添加劑依次加入基質(zhì)瀝青中攪拌制成冷補(bǔ)液的工藝即可［16］。冷補(bǔ)瀝青混合料作為道路坑槽修補(bǔ)材料，必須具有一定的強(qiáng)度與水穩(wěn)定性，而國(guó)內(nèi)大多數(shù)研究采用測(cè)定110 ℃下養(yǎng)護(hù)24 h 的冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度的方法評(píng)價(jià)混合料的馬歇爾性能與水穩(wěn)定性［17］，但該方法忽視了少量柴油揮發(fā)時(shí)冷補(bǔ)瀝青混合料的強(qiáng)度與水穩(wěn)定性。針對(duì)上述問(wèn)題，本文選擇SMA-13 與LB-13 兩種骨架型級(jí)配，使用熱拌法制備不同級(jí)配類型的混合料，測(cè)定其體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料的級(jí)配進(jìn)行比選分析，在此基礎(chǔ)上制備冷補(bǔ)瀝青混合料，通過(guò)改變冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾試件成型方式與瀝青冷補(bǔ)液拌制工藝進(jìn)行修正馬歇爾試驗(yàn)，研究冷補(bǔ)瀝青混合料的不同工藝方式對(duì)其馬歇爾性能與水穩(wěn)定性的影響。改變冷補(bǔ)瀝青混合料的養(yǎng)護(hù)條件模擬冷補(bǔ)瀝青混合料柴油揮發(fā)程度的不同階段，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)，研究柴油揮發(fā)程度對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定性與水穩(wěn)定性的影響。最后，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)、黏聚性試驗(yàn)和貫入試驗(yàn)對(duì)采用最優(yōu)工藝方式制備的冷補(bǔ)瀝青混合料進(jìn)行性能評(píng)價(jià)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)原料

1）基質(zhì)瀝青：實(shí)驗(yàn)采用A 級(jí)道路石油瀝青制備熱拌瀝青混合料與冷補(bǔ)瀝青混合料，根據(jù)JTG E20-2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》測(cè)試A 級(jí)道路石油瀝青的針入度、軟化點(diǎn)與延度等參數(shù)，結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 A 級(jí)道路石油瀝青性能指標(biāo)Tab.1 Performance indices of grade-A paving asphalt

2）稀釋劑：瀝青中加入稀釋劑可以降低瀝青的黏度，使瀝青在常溫下能夠保持一定的流動(dòng)性。常用的稀釋劑有柴油、煤油、植物油和汽油等。本實(shí)驗(yàn)選取0#柴油作為稀釋劑。

3）添加劑：采用樹(shù)脂類增黏劑來(lái)提高冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度與冷補(bǔ)液黏度；使用胺類抗剝落劑來(lái)增加瀝青與集料之間的黏附性，提高混合料的水穩(wěn)定性。

4）集料：實(shí)驗(yàn)所用的集料為潔凈、干燥、表面粗糙且有棱角的天然石灰石。其表觀密度為2.62 g/cm3、吸水率為1.08%、壓碎值為9.7%。

1.2 實(shí)驗(yàn)方案

級(jí)配設(shè)計(jì)研究參考JTG F40-2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》中的SMA-13 型級(jí)配與LB-13 型級(jí)配，混合料合成級(jí)配見(jiàn)表2，油石比選用5.0。使用2 種級(jí)配設(shè)計(jì)制備熱拌瀝青混合料，通過(guò)網(wǎng)籃法與馬歇爾試驗(yàn)測(cè)定SMA-13 型熱拌瀝青混合料的體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度，通過(guò)體積法與馬歇爾試驗(yàn)測(cè)定LB-13 型熱拌瀝青混合料的體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度。在研究冷補(bǔ)瀝青混合料制備工藝時(shí)，實(shí)驗(yàn)采用LB-13 型級(jí)配設(shè)計(jì)，其合成級(jí)配見(jiàn)表2，通過(guò)紙跡試驗(yàn)確定最佳油石比為5.0。采用該級(jí)配設(shè)計(jì)制備冷補(bǔ)瀝青混合料，使用雙面擊實(shí) 25 次+養(yǎng)護(hù)后再雙面擊實(shí) 25 次（25 次+25 次）與雙面擊實(shí)50 次+養(yǎng)護(hù)后再雙面擊實(shí)25 次（50 次+25 次）2 種不同擊實(shí)方式成型馬歇爾試件，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)［11］測(cè)定冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度；采用將稀釋劑、添加劑依次加入基質(zhì)瀝青中攪拌（工藝1），以及將添加劑和稀釋劑混合均勻后再與基質(zhì)瀝青混合（工藝2）2 種不同瀝青冷補(bǔ)液拌制工藝制備冷補(bǔ)瀝青混合料，使用25 次+25 次的擊實(shí)方式成型馬歇爾試件，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)測(cè)定冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度。在研究柴油揮發(fā)程度對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾性能及水穩(wěn)定性的影響時(shí)，采用將試件在25、40、110 ℃溫度條件下養(yǎng)護(hù)24 h 分別模擬柴油幾乎不揮發(fā)、部分揮發(fā)、幾乎完全揮發(fā)下的冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度形成的狀態(tài)，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)測(cè)定冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度。采用最優(yōu)工藝方式制備冷補(bǔ)瀝青混合料，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)、黏聚性試驗(yàn)和貫入試驗(yàn)分別測(cè)定瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度、浸水殘留穩(wěn)定度、破損率與貫入強(qiáng)度。

表2 SMA-13 型與LB-13 型瀝青混合料級(jí)配Tab.2 Gradations of SMA-13 and LB-13 asphalt mixtures

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

1）冷補(bǔ)瀝青混合料的制備。將基質(zhì)瀝青加熱至（130±10）℃后，將適量的0 #柴油、冷補(bǔ)劑、抗剝落劑加入基質(zhì)瀝青中攪拌均勻，降溫直到冷補(bǔ)液溫度為（90±10）℃。將加熱到（75±5）℃的集料放入溫度為（75±5）℃的攪拌鍋內(nèi)攪拌5～10 s。將冷補(bǔ)液與集料均勻拌合35～40 s 制備得到冷補(bǔ)瀝青混合料。

2）修正馬歇爾試驗(yàn)。參考李峰等［13］的修正馬歇爾試驗(yàn)，將定量的冷補(bǔ)瀝青混合料在常溫下裝入馬歇爾試模中，雙面擊實(shí)使瀝青混合料初步成型。再將模具與混合料一起側(cè)面豎立方式置于110 ℃烘箱中養(yǎng)護(hù)24 h，取出后再雙面擊實(shí)25 次，成型馬歇爾試件。將試件脫模后在25 ℃的恒溫水槽中養(yǎng)護(hù)30 min，進(jìn)行馬歇爾試驗(yàn)。將試件脫模后在25 ℃恒溫水槽中養(yǎng)護(hù)48 h，進(jìn)行馬歇爾試驗(yàn)，計(jì)算浸水殘留穩(wěn)定度。

3）黏聚性試驗(yàn)。黏聚性試驗(yàn)參照J(rèn)TG F40-2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》中的試驗(yàn)方法進(jìn)行。

4）貫入試驗(yàn)。參考李峰等［13］開(kāi)發(fā)的貫入試驗(yàn)，將冷補(bǔ)料松散裝滿測(cè)試盒，將測(cè)試盒放入4 ℃冰箱中保溫超過(guò)3 h。將強(qiáng)度儀的貫入頭以恒定的速度完全插入測(cè)試盒側(cè)壁的小孔中，維持4 s 左右，記錄讀數(shù)，取至少3 個(gè)試件的平均值記為貫入強(qiáng)度。

2 結(jié)果與討論

2.1 級(jí)配設(shè)計(jì)研究

SMA-13 屬于骨架密實(shí)型結(jié)構(gòu)，LB-13 屬于骨架空隙型結(jié)構(gòu)，對(duì)這2 種瀝青混合料的體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度進(jìn)行研究可以有效評(píng)價(jià)出適用于冷補(bǔ)瀝青混合料的級(jí)配類型，因此實(shí)驗(yàn)制備了SMA-13 與 LB-13 兩種熱拌瀝青混合料，測(cè)得 SMA-13 與LB-13 兩種級(jí)配類型瀝青混合料的體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度，如表3 所示。

由表3 可知，SMA-13 型瀝青混合料和LB-13型瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度差異不大，分別為8.92 和7.37 kN。這說(shuō)明骨架型結(jié)構(gòu)中集料的嵌擠作用可以為瀝青混合料提供很高的強(qiáng)度，所以冷補(bǔ)瀝青混合料選用骨架型結(jié)構(gòu)是合適的。而SMA-13 瀝青混合料空隙率為3.54%，礦料間隙率為14.89%，瀝青飽和度為76.2%；LB-13 瀝青混合料空隙率為13.42%，礦料間隙率為23.73%，瀝青飽和度為43.4%。SMA-13 瀝青混合料的空隙率與礦料間隙率明顯低于LB-13 瀝青混合料。由于冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度形成與柴油揮發(fā)量有關(guān)，若采用骨架密實(shí)型結(jié)構(gòu)的SMA 制備冷補(bǔ)瀝青混合料，柴油難以揮發(fā)導(dǎo)致混合料強(qiáng)度無(wú)法形成，所以采用LB 骨架空隙型結(jié)構(gòu)更有利于柴油揮發(fā)，使得瀝青混合料強(qiáng)度形成。

表3 不同級(jí)配熱拌瀝青混合料的體積參數(shù)與馬歇爾穩(wěn)定度Tab.3 Volume parameters and Marshall stability of different gradations of hot mix asphalt mixtures

2.2 成型工藝及柴油揮發(fā)量對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料性能的影響

改變冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾試件擊實(shí)方式分別 為 25 次+25 次 與 50 次+25 次 ，采 用 修 正 馬 歇 爾試驗(yàn)研究擊實(shí)方式對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾性能與水穩(wěn)定性的影響，結(jié)果如如圖1（a）所示。由圖1（a）可知，當(dāng)冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾試件的擊實(shí)方式由 25 次 +25 次 變 為 50 次+25 次 后 ，混 合 料 的 馬 歇爾穩(wěn)定度由5.89 kN 增加到7.12 kN，浸水殘留穩(wěn)定度由80.6%增加到84.4%，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾性能與水穩(wěn)定性均上升。這是由于擊實(shí)次數(shù)的增加，使得冷補(bǔ)料結(jié)構(gòu)更加密實(shí)，集料間的內(nèi)摩擦阻力增強(qiáng)，混合料強(qiáng)度上升；且隨著瀝青混合料密實(shí)性更好，冷補(bǔ)瀝青混合料內(nèi)部空隙總量、連通性和孔徑分布發(fā)生改變，使其抗水滲透能力增強(qiáng)，混合料水穩(wěn)定性提高。因此，綜合馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度，建議選取50 次+25 次的試件成型方式比較合適。

采用工藝1 與工藝2 兩種不同瀝青冷補(bǔ)液拌制方法制備冷補(bǔ)瀝青混合料，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)研究冷補(bǔ)液拌制工藝對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度的影響，如圖1（b）所示。由圖1（b）可知，采用工藝1 拌制瀝青冷補(bǔ)液制得的冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度為5.89 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為80.6%；而采用工藝2 拌制瀝青冷補(bǔ)液制得的冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度為6.86 kN，浸水殘留穩(wěn)定度度為84.1%。使用工藝2 制得的瀝青混合料馬歇爾性能與水穩(wěn)定性明顯高于使用工藝1 制得的瀝青混合料。這是因?yàn)椴裼偷南♂屪饔?，?huì)使得抗剝落劑與冷補(bǔ)劑在與基質(zhì)瀝青攪拌時(shí)擴(kuò)散作用增強(qiáng)，分布更加均勻從而使得冷補(bǔ)液各處性能保持一致。根據(jù)增黏劑理論，若增黏劑在瀝青中的擴(kuò)散效果越好，則瀝青與集料之間的黏結(jié)強(qiáng)度越大［18］。而如果采用在瀝青中加入冷補(bǔ)劑與抗剝落劑的工藝，則會(huì)因?yàn)r青稠度太大使得添加劑的擴(kuò)散作用減弱。因此，在拌制冷補(bǔ)液時(shí)，建議采用工藝2 的方法，即先將稀釋劑與冷補(bǔ)劑、抗剝落劑混合均勻后，再加到基質(zhì)瀝青中攪拌均勻。

將馬歇爾試件置于25、40、110 ℃溫度下養(yǎng)護(hù)24 h 后，測(cè)定馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度，以此來(lái)研究柴油揮發(fā)對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾性能與水穩(wěn)定性的影響，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1（c）所示。由圖1（c）可知，當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為25 ℃時(shí)，試件遇水松散，無(wú)法測(cè)試馬歇爾穩(wěn)定度，表明冷補(bǔ)瀝青混合料在柴油幾乎不揮發(fā)的情況下強(qiáng)度無(wú)法形成。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為40 ℃時(shí)，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度為1.67 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為35.0%，此時(shí)柴油部分揮發(fā)，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度雖然很小，但混合料已經(jīng)開(kāi)始具備一定的強(qiáng)度與水穩(wěn)定性。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為110 ℃時(shí)，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度為5.89 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為80.6%，此時(shí)柴油已大量揮發(fā)，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾性能與水穩(wěn)定性均達(dá)到較好的水平，說(shuō)明混合料的強(qiáng)度基本已經(jīng)形成。綜上可得，隨著柴油揮發(fā)量的增多，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾性能與水穩(wěn)定性逐漸增強(qiáng)。這是由于試件內(nèi)稀釋劑柴油的揮發(fā)量很少的情況下，冷補(bǔ)瀝青混合料的強(qiáng)度仍然主要依靠骨架間的嵌擠作用，但當(dāng)水進(jìn)入冷補(bǔ)料的結(jié)構(gòu)空隙后，由于瀝青黏度太小，無(wú)法起到黏結(jié)集料作用。在水動(dòng)力作用下，集料間黏結(jié)力喪失從而發(fā)生破壞。而當(dāng)柴油大量揮發(fā)后，瀝青黏度增強(qiáng)從而可以有效增加瀝青混合料強(qiáng)度與水穩(wěn)定性。由于柴油揮發(fā)程度對(duì)冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度形成影響較大，所以在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)注意冷補(bǔ)液柴油摻量，施工時(shí)避免過(guò)度壓實(shí)導(dǎo)致柴油揮發(fā)緩慢。

圖1 冷補(bǔ)瀝青混合料修正馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果：（a）擊實(shí)方式，（b）冷補(bǔ)液拌制工藝，（c）養(yǎng)護(hù)制度Fig.1 Modified Marshall test results of cold patch asphalt mixtures：（a）compaction methods，（b）mixing processes of cold patch asphalt liquid，（c）curing conditions

2.3 最佳工藝制備的冷補(bǔ)瀝青混合料性能評(píng)價(jià)

采用50 次+25 次的擊實(shí)方式與工藝2 的冷補(bǔ)液拌制工藝制備冷補(bǔ)瀝青混合料，通過(guò)修正馬歇爾試驗(yàn)、黏聚性試驗(yàn)、貫入試驗(yàn)測(cè)定冷補(bǔ)瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度、浸水殘留穩(wěn)定度、破損率與貫入強(qiáng)度，結(jié)果如表4 所示。

表4 最佳工藝制備的冷補(bǔ)瀝青混合料的主要性能參數(shù)Tab.4 Main performance parameters of cold patch asphalt mixtures prepared by optimum process

由表4 可知，使用50 次+25 次的擊實(shí)方式與工藝2 的冷補(bǔ)液拌制工藝制備冷補(bǔ)瀝青混合料，其馬歇爾穩(wěn)定度可達(dá)8.04 kN，浸水殘留穩(wěn)定度可達(dá)86.8%，貫入強(qiáng)度可達(dá)3.02 MPa，破損率為5.3%，采用此工藝方式制備的冷補(bǔ)瀝青混合料性能優(yōu)良。

3 結(jié) 論

1）SMA-13 熱拌瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度略高于LB-13 熱拌瀝青混合料。但SMA-13 瀝青混合料空隙率為3.54%，礦料間隙率為14.89%；LB-13 瀝青混合料空隙率為13.42%，礦料間隙率為23.73%，LB-13 瀝青混合料的空隙率與礦料間隙率高于SMA-13 瀝青混合料。綜合冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度形成機(jī)理，大空隙結(jié)構(gòu)更有利于柴油的揮發(fā)，從而后期強(qiáng)度可快速增加，所以選擇LB-13 型級(jí)配制備冷補(bǔ)瀝青混合料。

2）增加擊實(shí)次數(shù)可以提高冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度，當(dāng)擊實(shí)次數(shù)為50 次+25 次時(shí)，瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度可達(dá)7.18 kN，浸水殘留穩(wěn)定度可達(dá)84.4%。冷補(bǔ)液采用工藝1制得的瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度為5.89 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為80.6%；而冷補(bǔ)液采用工藝2 制得的瀝青混合料馬歇爾穩(wěn)定度為6.86 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為84.1%，高于使用工藝1 制得的瀝青混合料。因此制備冷補(bǔ)瀝青混合料成型擊實(shí)方式應(yīng)選擇50 次+25 次，瀝青冷補(bǔ)液拌制時(shí)采用將添加劑與稀釋劑混合均勻后再與基質(zhì)瀝青混合的拌制方法。

3）隨著養(yǎng)護(hù)溫度的升高，所模擬的冷補(bǔ)瀝青混合料中柴油揮發(fā)周期增加，則混合料柴油揮發(fā)量也逐漸增多，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾穩(wěn)定度與浸水殘留穩(wěn)定度逐漸上升。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為110 ℃時(shí)，混合料內(nèi)部柴油幾乎完全揮發(fā)，混合料的馬歇爾穩(wěn)定度為5.89 kN，浸水殘留穩(wěn)定度為80.6%，冷補(bǔ)瀝青混合料的馬歇爾性能與水穩(wěn)定性均達(dá)到一定水平，可滿足坑槽修補(bǔ)后路面的使用要求，而養(yǎng)護(hù)溫度為25 ℃時(shí)，試件遇水發(fā)生松散，冷補(bǔ)瀝青混合料強(qiáng)度無(wú)法形成。所以柴油揮發(fā)程度對(duì)于冷補(bǔ)瀝青混合料的強(qiáng)度的形成影響較大。

4）使用 50 次+25 次的擊實(shí)方式與工藝 2 的冷補(bǔ)液拌制工藝可制得性能優(yōu)良的冷補(bǔ)瀝青混合料，其馬歇爾穩(wěn)定度可達(dá)8.04 kN，浸水殘留穩(wěn)定度可達(dá)86.8%，貫入強(qiáng)度可達(dá)3.02 MPa，破損率為5.3%。