劉 洋，吳錦繡，封春甫，楊圣瑋，馮福山，王覓堂，2

(1.內(nèi)蒙古科技大學(xué)材料與冶金學(xué)院，包頭 014010；2.上海理工大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，上海 200093)

0 引 言

近十年，全球鎳礦山產(chǎn)量年平均增長率為4.5%，與同期鎳精煉產(chǎn)量年平均增長率基本持平，加之我國的不銹鋼產(chǎn)量持續(xù)增加，中國鎳礦市場總體處于緩慢上升趨勢[1-2]。在此背景下，鎳冶煉廠和不銹鋼冶煉廠不斷排放出大量鎳渣。鎳渣的形成過程是將熔融態(tài)的鎳渣經(jīng)水淬急冷后使之形成粒化爐渣，通常呈球形顆粒狀。有關(guān)數(shù)據(jù)顯示[3]，2017年鎳渣堆存高達(dá)4 000萬t，并且仍以年排放量200萬t的速度持續(xù)增加。鎳渣的露天堆放，不僅占用了大量的土地資源，而且會(huì)以水、大氣和土壤為媒介對周邊環(huán)境造成一定程度的污染，因此鎳渣等固體廢棄物的綜合利用得到越來越多的關(guān)注[4-6]。

鎳渣主要化學(xué)成分有SiO2和Al2O3，且含有較多的玻璃體，具有一定的活性，故鎳渣可作為硅鋁質(zhì)原料制備水泥混凝土[7-9]、路基材料[10-11]以及新型墻體材料[12]，鎳渣制備的地質(zhì)聚合物還可用作耐火材料[13-14]及固定有害金屬[15-16]等用途[17]。地質(zhì)聚合物最早是由法國科學(xué)家Davidovits[18-19]在1978年提出來的，即地質(zhì)化學(xué)或者地質(zhì)合成的礦物聚合物，亦稱為無機(jī)聚合物等。通常用于描述一種無定形的堿性鋁硅酸鹽，這些鋁硅酸鹽源的反應(yīng)性取決于其化學(xué)組成、礦物組成、形態(tài)、細(xì)度以及足夠的反應(yīng)性玻璃態(tài)含量，因此這種堿性鋁硅酸鹽制得的水泥被認(rèn)為是繼石灰和普通硅酸鹽水泥之后的第三代水泥[20]。地質(zhì)聚合物的制備工藝簡單、能耗低、污染少并且無需高溫?zé)瞥鏊?，是具有廣泛發(fā)展前景的新型建筑材料[21-23]。目前國內(nèi)外學(xué)者對于鎳渣和粉煤灰兩種固廢制備的地質(zhì)聚合物研究較少，國內(nèi)有關(guān)富鎂鎳渣的相關(guān)報(bào)道幾乎沒有，國外對富鎂鎳渣的報(bào)道相對較多，Yang等[24-26]對富鎂鎳渣的活性和熱穩(wěn)定性等進(jìn)行了研究。本文利用地聚技術(shù)，采用簡單且能耗低的工藝方式，將富鎂鎳渣與粉煤灰制備成地質(zhì)聚合物，驗(yàn)證富鎂鎳渣制備地質(zhì)聚合物的可行性，期望為更多固體廢物的資源化利用提供思路。

本文所用富鎂鎳渣的主要化學(xué)成分為SiO2和MgO，通過配備堿性活化劑和摻雜粉煤灰等，獲得合適的配合比。針對鎳渣中MgO的含量和存在形式是否會(huì)對地質(zhì)聚合物體積膨脹[27-29]造成影響展開研究，通過pH計(jì)測量了地質(zhì)聚合物中OH-的浸出；通過XRD、SEM、FTIR和比長儀等表征手段綜合分析了富鎂鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的組成、結(jié)構(gòu)和性能之間的關(guān)系，探究活性較小的富鎂鎳渣是否可以通過地聚技術(shù)制備成地質(zhì)聚合物膠凝材料。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

圖1 鎳渣和粉煤灰的XRD譜Fig.1 XRD patterns of nickel slag and fly ash

試驗(yàn)所用鎳渣為水淬富鎂鎳渣，元素組成具有硅(質(zhì)量分?jǐn)?shù)約50%)、鎂(質(zhì)量分?jǐn)?shù)約30%)含量高的特點(diǎn)，所以稱作富硅鎂鎳渣(以下簡稱“鎳渣”或“NS”)[27]。鎳渣粒徑小，易粉磨，且活性較小，不易激發(fā)。鎳渣經(jīng)過盤磨機(jī)粉磨后，過200目(75 μm)方孔篩，圖1、圖2分別為鎳渣及粉煤灰(FA)的XRD譜、SEM照片，鎳渣及粉煤灰主要化學(xué)成分見表1，顆粒分布分析數(shù)據(jù)見表2。由表1和圖1可知，兩者礦物組成不同，鎳渣的主要化學(xué)成分為SiO2、MgO、Fe2O3、Al2O3等(其中有毒元素砷<1×10-4mg/L，鉛<1×10-3mg/L，汞<2×10-4mg/L，鎘<2×10-4mg/L)，主要晶相是鎂橄欖石、鐵橄欖石和硅酸鈷鎂等硅酸鹽礦物相，為第Ⅰ類工業(yè)固體廢物。粉煤灰的主要化學(xué)成分為SiO2、Al2O3、CaO，主要晶相是石英和游離的生石灰，具有制備膠凝材料的潛力。堿激發(fā)劑由水玻璃和NaOH按固定比例調(diào)制而成，初始水玻璃模數(shù)為2.90，其中Na2O、SiO2的含量分別為21.2%、59.6%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。NaOH為分析純的片狀氫氧化鈉，用其調(diào)節(jié)水玻璃模數(shù)至1.4。

圖2 鎳渣和粉煤灰的SEM照片F(xiàn)ig.2 SEM images of nickel slag and fly ash

表1 鎳渣、粉煤灰的化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of nickel slag and fly ash

表2 鎳渣和粉煤灰的顆粒分布Table 2 Particle distribution of nickel slag and fly ash

1.2 試驗(yàn)方案

將水玻璃、氫氧化鈉、鎳渣、粉煤灰和去離子水按照一定比例倒入凈漿攪拌機(jī)中攪拌均勻，獲得漿體。采用澆注法制備地質(zhì)聚合物，將漿體倒入模具(測試抗壓強(qiáng)度用尺寸為40 mm×40 mm×40 mm模具，測試抗折強(qiáng)度用尺寸為40 mm×40 mm×160 mm模具)中，放到振實(shí)臺(tái)上振實(shí)到無氣泡析出，再放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中(溫度為20 ℃，相對濕度為95%)養(yǎng)護(hù)，成型1 d后脫模，養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期，得到鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物初產(chǎn)品。地質(zhì)聚合物的漿體配比見表3，其中堿性激發(fā)劑以固體含量計(jì)。

表3 試驗(yàn)配合比Table 3 Experimental mix proportion

地質(zhì)聚合物的堿溶出用浸出液的pH值表征。將28 d齡期的試樣壓碎并過篩，選取粒徑在1.0～2.0 mm之間的顆粒，以1 ∶50的固液比與去離子水混合，在實(shí)驗(yàn)室(25±2) ℃下密封儲(chǔ)存。在3 h、6 h、12 h、24 h、48 h后分別取20 mL上層清液，并用去離子水稀釋至100 mL，使用METTLER-TOLEDO FE20 pH計(jì)測量溶液pH值[30]。按GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法(ISO法)》測定膠砂強(qiáng)度；采用TES-10000型壓力試驗(yàn)機(jī)測定地質(zhì)聚合物的抗壓強(qiáng)度；采用KZJ-5000型水泥電動(dòng)抗折機(jī)測定地質(zhì)聚合物的抗折強(qiáng)度；采用AxiosPW4400型X熒光光譜儀測定鎳渣、粉煤灰的化學(xué)成分；采用FEI-QUANTA400型鎢燈絲掃描電鏡觀察地質(zhì)聚合物的微觀形貌；采用日本理學(xué)SmartLab型X射線衍射儀分析鎳渣、粉煤灰和地質(zhì)聚合物的物相組成，靶材為CuKα，掃描速度為10(°)/min，掃描范圍為20°～70°；采用METTLER公司TGA/DSC3+型同步熱分析儀對地質(zhì)聚合物進(jìn)行熱分析；采用FRONTIER型傅里葉紅外光譜儀(FTIR)分析地質(zhì)聚合物的官能團(tuán)；采用AK38277/AG36019型光透式粒度分析儀測定粉體粒度分布；用水泥比長儀BC-300測定地質(zhì)聚合物線性收縮率。

2 結(jié)果與討論

2.1 粉煤灰摻量對地質(zhì)聚合物抗壓、抗折強(qiáng)度的影響

圖3為不同粉煤灰摻量對鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物不同齡期力學(xué)性能的影響。由圖3(a)可知，隨著粉煤灰摻量的增加，地質(zhì)聚合物在各齡期的抗壓強(qiáng)度變化趨勢都是先升高后降低，在粉煤灰摻量為30%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)時(shí)，地質(zhì)聚合物的抗壓強(qiáng)度最大，3 d抗壓強(qiáng)度達(dá)到12.87 MPa，28 d抗壓強(qiáng)度達(dá)到22.15 MPa，比鎳渣基地質(zhì)聚合物(28 d抗壓強(qiáng)度為15.58 MPa)提高了42.2%。隨著粉煤灰摻量的持續(xù)增加，抗壓強(qiáng)度開始下降，當(dāng)粉煤灰摻量達(dá)到70%時(shí)，28 d抗壓強(qiáng)度只有5.9 MPa，比最大抗壓強(qiáng)度降低了73.0%。

由圖3(b)可知，隨著粉煤灰摻量的增加，地質(zhì)聚合物在各個(gè)齡期的抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出一樣的趨勢，即先升高后降低，在粉煤灰摻量為30%時(shí)，地質(zhì)聚合物的抗折強(qiáng)度最大，3 d抗折強(qiáng)度達(dá)到2.85 MPa，28 d抗折強(qiáng)度達(dá)到4.50 MPa，比鎳渣基地質(zhì)聚合物(28 d抗折強(qiáng)度為3.15 MPa)提高了42.9%。隨著粉煤灰摻量的持續(xù)增加，抗折強(qiáng)度開始下降，當(dāng)粉煤灰摻量達(dá)到70%時(shí)，28 d抗折強(qiáng)度只有1.73 MPa，比最大抗折強(qiáng)度降低了61.6%。

圖3 鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度Fig.3 Compressive strength and flexural strength of nickel slag-fly ash-based geopolymer

2.2 粉煤灰摻量對地質(zhì)聚合物體積變化的影響

圖4 養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物體積變化Fig.4 Volume change of nickel slag-fly ash-based geopolymer curing for 28 d

圖4為養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物體積變化圖。由圖4可知，在養(yǎng)護(hù)齡期的前3 d，地質(zhì)聚合物體積變化表現(xiàn)為膨脹，在3～7 d的養(yǎng)護(hù)中，地質(zhì)聚合物體積趨于收縮，在7～28 d的養(yǎng)護(hù)中，收縮趨勢逐漸平穩(wěn)，這是因?yàn)闃?biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱為地質(zhì)聚合物提供水分進(jìn)行水化反應(yīng)，從而降低了地質(zhì)聚合物的體積變化率。富鎂鎳渣中MgO主要以鎂橄欖石(Mg)xSiO4的形式存在(見圖1)，只有少量游離相，游離的MgO發(fā)生水化反應(yīng)生成了少量水鎂石，導(dǎo)致養(yǎng)護(hù)3 d左右的地質(zhì)聚合物體積發(fā)生膨脹，但鎳渣基地質(zhì)聚合物膨脹的最大值只有(0.035±0.002) mm。之后由于水玻璃的硬化，以及鎂橄欖石相的穩(wěn)定和包覆作用，地質(zhì)聚合物開始收縮，此外，由圖4看出，地質(zhì)聚合物的總體積變化很小，這樣細(xì)微的體積變化并不能破壞地質(zhì)聚合物的結(jié)構(gòu)，表明了鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物具有良好的體積安定性。

2.3 地質(zhì)聚合物的物相組成和微觀形貌

2.3.1 XRD分析

圖5是養(yǎng)護(hù)28 d不同粉煤灰摻量的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物XRD譜。從圖5中可以看出，鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物XRD譜中有不同衍射強(qiáng)度的衍射峰，在鎳渣基地質(zhì)聚合物中，主要的X射線晶相是鎳渣中未反應(yīng)的鎂橄欖石和鐵橄欖石，但并未檢測到導(dǎo)致地質(zhì)聚合物結(jié)構(gòu)發(fā)生過度膨脹的結(jié)晶產(chǎn)物Mg(OH)2(水鎂石)，一是因?yàn)樯傻乃V石相可能非常少，不足以檢測出來，二是因?yàn)樯傻乃V石晶體可能被鋁硅酸鹽相包覆住了，而沒有檢測到。而且在地聚過程中，橄欖石{(Mg,Fe)2[SiO4]}結(jié)晶相相對穩(wěn)定，所以在地聚反應(yīng)中并不會(huì)導(dǎo)致地質(zhì)聚合物膨脹。經(jīng)分析判斷，鋁硅酸鹽是構(gòu)成鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物主要結(jié)構(gòu)的礦物相。但粉煤灰所提供的游離CaO非常少，同時(shí)由圖3可知，當(dāng)粉煤灰的摻量超過30%后，強(qiáng)度逐漸下降。由圖5可知，粉煤灰摻量不論為多少，均沒有檢測到石灰相，證明游離CaO發(fā)生水化反應(yīng)生成Ca(OH)2，但在圖5的XRD譜中并未發(fā)現(xiàn)方解石相，說明生成的Ca(OH)2被其他膠凝相所包裹，不能與CO2反應(yīng)生成CaCO3，所以在圖5中并未找到方解石的衍射峰，這對鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物強(qiáng)度造成一定影響。

2.3.2 FTIR分析

圖6是養(yǎng)護(hù)28 d不同粉煤灰摻量的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的紅外光譜。在堿激發(fā)的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物中形成的主要產(chǎn)物凝膠相應(yīng)為鋁硅酸鎂凝膠(N-(M)-A-S)。由圖6可知，3 450 cm-1和1 645 cm-1附近出現(xiàn)的振動(dòng)峰分別是OH-伸縮振動(dòng)和彎曲振動(dòng)吸收譜帶，這說明堿激發(fā)劑或地質(zhì)聚合物內(nèi)部有少量結(jié)合水存在，這與其他學(xué)者研究結(jié)果相一致[31]。鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物中殘留的堿與大氣中CO2容易反應(yīng)生成NaHCO3和Na2CO3，1 520 cm-1處O-C-O的伸縮振動(dòng)峰證明了這一觀點(diǎn)。在圖5中并未檢測到方解石相，但是在紅外光譜中，認(rèn)為1 420 cm-1左右的振動(dòng)來自CO2-3[32]。995～1 100 cm-1出現(xiàn)的吸收峰，是由于生成的新物質(zhì)伸縮振動(dòng)引起的，其中650 cm-1附近出現(xiàn)的吸收峰是由于Al-O-Si鍵彎曲振動(dòng)引起的，表明生成物中主要以Si-O和Al-O鍵為主，還有部分Si-OH和4配位的Al-OH鍵，進(jìn)一步證明了地質(zhì)聚合物是以[SiO4]4-四面體和[AlO4]5-四面體為基本單元的三維網(wǎng)絡(luò)狀結(jié)構(gòu)。

圖5 養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物XRD譜Fig.5 XRD patterns of nickel slag-fly ash-based geopolymer curing for 28 d

圖6 養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物FTIR譜Fig.6 FTIR spectra of nickel slag-fly ash-based geopolymer curing for 28 d

2.3.3 SEM分析

圖7是養(yǎng)護(hù)28 d不同粉煤灰摻量的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的SEM照片。由圖7(a)可知，不摻入粉煤灰的鎳渣基地質(zhì)聚合物結(jié)構(gòu)較為緊密，存在很多的絮狀膠凝組織，這些絮狀膠凝組織既是水化反應(yīng)所生成的膠凝材料，也是強(qiáng)度形成的主要來源。但是從圖7中可以看到粉煤灰顆粒形態(tài)沒有顯著改變，因此沒有熱活化的地聚反應(yīng)，可以認(rèn)為堿激發(fā)劑只是在鎳渣和粉煤灰表面上進(jìn)行反應(yīng)并形成膠凝相，而不是完全溶解鎳渣和粉煤灰并隨后形成新的物質(zhì)。即鎳渣、粉煤灰較弱的溶解性會(huì)導(dǎo)致地質(zhì)聚合物強(qiáng)度降低。

在地質(zhì)聚合物中，粉煤灰只起到了填充作用，如圖7(c)所示，粉煤灰摻量為30%時(shí)，粉煤灰很好的配合了膠凝組織，未發(fā)生反應(yīng)的微小粉煤灰顆粒存在于膠凝組織的孔隙之間，形成較緊密的結(jié)構(gòu)，使粉煤灰摻量為30%的地質(zhì)聚合物強(qiáng)度最高。粉煤灰中SiO2和Al2O3的活性較低，參與地質(zhì)聚合反應(yīng)的量相對較少。如圖7(e)所示，粉煤灰摻量為70%時(shí)，地質(zhì)聚合物中有大量未反應(yīng)的粉煤灰小顆粒，這部分未反應(yīng)的粉煤灰存在于少量的膠凝相之間，說明即使更多的粉煤灰遇到了NaOH復(fù)配的水玻璃溶液，其中的SiO2和Al2O3也沒有完全發(fā)揮其活性，所以隨著粉煤灰摻量的增加，地質(zhì)聚合物強(qiáng)度反而降低。從圖6中也可以看出，少量的SiO2和Al2O3在OH-的作用下，硅氧鍵和鋁氧鍵斷裂形成了(N-(M)-A-S)鋁硅酸鎂凝膠相[32]。如圖7所示，鎂鐵橄欖石周圍形成了大量的凝膠水化產(chǎn)物，也可看出膠凝組織中有少量孔隙存在，這些孔隙不僅破壞結(jié)構(gòu)的連續(xù)性、致密性，更使鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的力學(xué)性能受到影響。經(jīng)分析該研究中地質(zhì)聚合物固化的主要機(jī)理是物理包覆，而不是化學(xué)穩(wěn)定而帶來的強(qiáng)度表現(xiàn)，所以固化條件、養(yǎng)護(hù)方式和最佳配合比對最終產(chǎn)品的強(qiáng)度至關(guān)重要。

圖7 養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物SEM照片F(xiàn)ig.7 SEM images of nickel slag-fly ash-based geopolymer curing for 28 d

2.4 地質(zhì)聚合物的堿溶出

圖8為養(yǎng)護(hù)28 d不同粉煤灰摻量的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物浸出溶液的pH值，可以觀察到隨著地質(zhì)聚合物浸泡時(shí)間的延長，溶液的pH值越來越高，且pH值增長主要在前16 h，16 h后，溶液pH值的變化趨于穩(wěn)定，這與其他學(xué)者研究結(jié)果相一致[30]。同時(shí)可觀察到粉煤灰摻量不同，浸取液的pH值也不同。由地質(zhì)聚合物浸出3 h的pH值可知，在粉煤灰摻量為30%時(shí)pH值最低，表明形成了高強(qiáng)度、低孔隙度的地質(zhì)聚合物。粉煤灰摻量越多，即引入較高孔隙度的固體廢棄物會(huì)增加早期OH-的浸出；當(dāng)?shù)刭|(zhì)聚合物浸泡48 h后，其浸出液的pH值變化不大，說明粉煤灰的摻量雖然增加了早期OH-的浸出，但對地質(zhì)聚合物總的OH-浸出并無太大影響。

圖8 養(yǎng)護(hù)28 d的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì) 聚合物浸出溶液pH值Fig.8 pH value of leaching solution of nickel slag-fly ash- based geopolymer cured for 28 d

圖9 養(yǎng)護(hù)28 d粉煤灰摻量為30%的鎳渣-粉煤灰 基地質(zhì)聚合物TG-DSC曲線Fig.9 TG-DSC curves of nickel slag-fly ash-based geopolymer with 30% content of fly ash curing for 28 d

2.5 地質(zhì)聚合物的熱穩(wěn)定性研究

圖9是養(yǎng)護(hù)28 d粉煤灰摻量為30%的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物TG-DSC曲線。由圖9可知，樣品在20～70 ℃階段，由于物理鍵合水揮發(fā)造成失重，DSC曲線上70 ℃附近出現(xiàn)的吸熱峰與之對應(yīng)；在100～300 ℃階段，由于化學(xué)鍵合水遭到破壞而失重；在0～300 ℃期間，質(zhì)量下降速率很快，失重率達(dá)到7.293%；高于300 ℃的階段，由于OH-基團(tuán)的脫羥基化，以及其后縮聚合形成硅氧鍵Si-O-Si(見圖6)，即將游離的O2-和Si4+基團(tuán)聯(lián)結(jié)在一起；在DSC曲線450 ℃附近出現(xiàn)一個(gè)吸熱峰；300～700 ℃期間，質(zhì)量下降速率降低并趨于平穩(wěn)，在700 ℃失重率達(dá)到1.403%，總失重率大約有9%，這是材料中的硅鋁酸鹽相分解造成的，這與其他學(xué)者研究結(jié)果相一致[31]；在700 ℃以后沒有出現(xiàn)任何吸熱峰和放熱峰，鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物的質(zhì)量基本不變。

3 結(jié) 論

(1)富鎂鎳渣與粉煤灰混合制備地質(zhì)聚合物膠凝材料具有可行性，NaOH和水玻璃復(fù)合堿激發(fā)劑為聚合反應(yīng)提供了良好的地聚合反應(yīng)條件，在水玻璃模數(shù)為1.4、水灰比為0.3和堿性激發(fā)劑摻量為20%時(shí)，制備的鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物在粉煤灰摻量為30%、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d時(shí)，抗壓強(qiáng)度達(dá)到22.15 MPa，抗折強(qiáng)度達(dá)到4.50 MPa。

(2)富鎂鎳渣中的主要礦相{橄欖石(Mg,Fe)2[SiO4]}在地聚合反應(yīng)過程中極其穩(wěn)定，在常溫堿激發(fā)條件下不能發(fā)生解聚再聚合反應(yīng)，穩(wěn)定的橄欖石相導(dǎo)致富鎂鎳渣活性較差，也使富鎂鎳渣-粉煤灰基地質(zhì)聚合物具有良好的體積安定性。該研究中地質(zhì)聚合物固化的主要機(jī)理是物理包覆，而不是化學(xué)穩(wěn)定而帶來的強(qiáng)度表現(xiàn)，所以固化條件、養(yǎng)護(hù)方式和最佳配合比對最終產(chǎn)品的強(qiáng)度至關(guān)重要。

(3)高堿性環(huán)境為地聚合反應(yīng)提供了良好的條件。強(qiáng)度越高的地質(zhì)聚合物前期浸出OH-較少，強(qiáng)度越低的地質(zhì)聚合物前期浸出OH-較多，但對總的OH-浸出并無太大影響。