桂龍剛，石　苗，李　軍

高靈敏離線式硼表測(cè)量裝置研究

桂龍剛，石苗*，李軍

（江蘇省蘇北人民醫(yī)院，江蘇 揚(yáng)州 225001）

本文針對(duì)壓水堆核電廠離線式硼表的圓柱形容器結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)優(yōu)化，以減少流體通過(guò)探測(cè)裝置的滯留時(shí)間，并對(duì)該結(jié)構(gòu)的測(cè)量靈敏度進(jìn)行了分析。首先，采用Fluent模擬比較流體在圓柱形和蛇形管兩種結(jié)構(gòu)中的滯留時(shí)間長(zhǎng)短；其次，利用Geant4分別模擬蛇形管結(jié)構(gòu)中的截面形狀、慢化厚度以及管壁材料這三種因素對(duì)測(cè)量靈敏度的影響。得出在相同條件下，流體在蛇形管結(jié)構(gòu)中的滯留時(shí)間約為1 s，但在圓柱形容器結(jié)構(gòu)中約為9.5 s，所以采用蛇形管結(jié)構(gòu)可以有效減少流體在探測(cè)裝置中的滯留時(shí)間；當(dāng)蛇形管結(jié)構(gòu)同時(shí)采用矩形截面形狀、鋯合金材料和2 cm左右厚的聚乙烯慢化層時(shí)，可以獲得較高的測(cè)量靈敏度。

PWR；離線式硼表；蛇形管；Fluent；Geant4

壓水堆核電廠（PWR）在正常運(yùn)行時(shí)，反應(yīng)堆必須維持在臨界狀態(tài)，而這依賴于控制棒、可燃毒物以及含硼冷卻劑這三種反應(yīng)性控制方式的共同控制[1]，并且以含硼冷卻劑控制的反應(yīng)性所占的控制比例為最大[2]。所以，冷卻劑中硼濃度的連續(xù)監(jiān)測(cè)對(duì)于反應(yīng)堆安全運(yùn)行是一項(xiàng)重要的工作，而離線式硼表則是專門用于監(jiān)測(cè)冷卻劑中硼濃度的專用設(shè)備[3]。

核電廠典型的離線式硼表是將一回路中的被測(cè)溶液通過(guò)專門的取樣管路引入專門進(jìn)行化學(xué)處理的房間進(jìn)行測(cè)量，其測(cè)量精度高，但存在測(cè)量響應(yīng)時(shí)間長(zhǎng)的缺點(diǎn)[4]，造成其測(cè)量響應(yīng)時(shí)間長(zhǎng)的原因主要是由于取樣管路長(zhǎng)，造成取樣時(shí)間長(zhǎng)[5]。本研究根據(jù)硼表探測(cè)裝置的測(cè)量原理，分析了流體在流經(jīng)圓柱形探測(cè)裝置時(shí)存在滯留時(shí)間長(zhǎng)問(wèn)題，優(yōu)化蛇形管結(jié)構(gòu)以減少流體流經(jīng)探測(cè)裝置的滯留時(shí)間，并對(duì)蛇形管結(jié)構(gòu)的測(cè)量靈敏度進(jìn)行研究。

1　容器型離線式硼表測(cè)量原理及其缺點(diǎn)

典型的離線式硼表測(cè)量裝置如圖1所示，該測(cè)量裝置利用較細(xì)的取樣管路從一回路中連續(xù)取樣，送至位于反應(yīng)堆外面的化學(xué)處理設(shè)備，流入一定容積的容器中。10B的熱中子俘獲截面高達(dá)3 837靶[6]。當(dāng)中子源發(fā)出的中子穿過(guò)容器壁，經(jīng)過(guò)含硼溶液的慢化和吸收，最后被中子計(jì)數(shù)管所探測(cè)并輸出脈沖信號(hào)。脈沖信號(hào)測(cè)量通道對(duì)脈沖信號(hào)進(jìn)行采集并得到中子計(jì)數(shù)率。熱中子與10B發(fā)生（n，α）反應(yīng)，其反應(yīng)表達(dá)式[7]為：

當(dāng)容器中的硼濃度發(fā)生變化時(shí)，被吸收的熱中子數(shù)也發(fā)生變化，進(jìn)而使進(jìn)入中子計(jì)數(shù)管的中子數(shù)量發(fā)生變化，從而導(dǎo)致中子計(jì)數(shù)管輸出的中子計(jì)數(shù)率發(fā)生變化，所以，經(jīng)過(guò)信號(hào)采集得到的中子計(jì)數(shù)率是隨硼濃度變化的。反之，通過(guò)連續(xù)測(cè)量中子計(jì)數(shù)率，就能連續(xù)測(cè)量反應(yīng)堆一回路中硼濃度的變化。

式中：——硼濃度，ppm；

——中子脈沖計(jì)數(shù)率；

0——冷卻劑中無(wú)硼時(shí)中子計(jì)數(shù)管探測(cè)的中子計(jì)數(shù)率；

將公式（2）按泰勒級(jí)數(shù)二次展開：

為了提高硼溶液的利用率，減小容器外圍散射中子的干擾，將中子探測(cè)器安裝在容器內(nèi)部，如圖2所示。探測(cè)器接收的中子均經(jīng)過(guò)硼溶液衰減，無(wú)干擾計(jì)數(shù)，中子源利用率高。

圖2　中子徑跡示意圖

如圖3所示，測(cè)量容器為近似為圓柱體結(jié)構(gòu)。首先，當(dāng)取樣溶液由取樣管路從底部進(jìn)水口流至大容積的測(cè)量容器時(shí)，截面積由較小突變?yōu)檩^大，導(dǎo)致流體在容器中的流速變慢；其次，流體在容器壁，尤其在“角落”處容易形成“死區(qū)”。上述原因都會(huì)導(dǎo)致流體在測(cè)量容器中存在一定的滯留時(shí)間，不可能立即從容器出水口全部流出，這會(huì)導(dǎo)致了硼表測(cè)量數(shù)據(jù)滯后，不利于實(shí)時(shí)測(cè)量。

圖3　容器內(nèi)流體運(yùn)動(dòng)示意圖

2　蛇形管結(jié)構(gòu)

為克服容器型存在流體滯留的缺點(diǎn)，本文提出了用蛇形管結(jié)構(gòu)來(lái)代替圓柱形容器結(jié)構(gòu)，如圖4所示。

圖4　蛇形管硼表測(cè)量示意圖

在該裝置結(jié)構(gòu)中，中子計(jì)數(shù)管被蛇形管纏繞，可充分接收來(lái)自四周被硼溶液衰減的熱中子，干擾計(jì)數(shù)小，保證較高的中子源利用率。蛇形管四周為一定厚度的慢化層，可將中子源發(fā)出的快中子慢化成熱中子，以提高計(jì)數(shù)率。慢化層四周是以含硼聚乙烯為材料的屏蔽層，其目的主要是為了吸收中子源發(fā)出的無(wú)效中子，使整個(gè)硼表裝置滿足表面劑量率限值要求。

3　滯留時(shí)間

為比較硼溶液在蛇形管結(jié)構(gòu)與圓柱形容器結(jié)構(gòu)的滯留時(shí)間的長(zhǎng)短，我們利用Fluent軟件模擬流體在這兩種模型中的滯留時(shí)間情況。在相同條件下建立以下模型：進(jìn)出口管道尺寸相同，進(jìn)口處流體平均速度為10 m/s，流動(dòng)的硼酸濃度恒為3 000×10-6。假設(shè)某時(shí)刻開始，注入容器的硼酸溶液改為注入純凈水，硼酸溶液濃度開始從3 000×10-6逐漸被稀釋趨近于0，此時(shí)可近似認(rèn)為原硼酸溶液被流進(jìn)的純凈水完全置換?；贔luent分別模擬在圓柱形容器和蛇形管中殘存的硼酸溶液隨時(shí)間的變化過(guò)程，如圖5所示。

圖5　Fluent模擬硼酸溶液在容器型結(jié)構(gòu)（a）和蛇形管結(jié)構(gòu)（b）中的流動(dòng)模擬

Fluent模擬結(jié)果如圖6所示，當(dāng)硼濃度接近0時(shí)，圓柱形容器結(jié)構(gòu)中的流體滯留時(shí)間約9.5 s，而蛇形管結(jié)構(gòu)約1 s。所以在相同條件下，流體在蛇形管中的滯留時(shí)間更短，更有利于硼濃度的實(shí)時(shí)測(cè)量。分析其原因如下：蛇形管和取樣管路的流道截面未發(fā)生顯著變化，流體流速基本保持恒定；蛇形管管內(nèi)容積較小，不易受不同濃度溶液擴(kuò)散影響；流體在蛇形管內(nèi)不易形成“死區(qū)”。

圖6　硼酸濃度隨時(shí)間變化曲線

4　靈敏度

4.1　Geant4模擬分析

設(shè)置硼表的Geant4蒙卡模擬條件時(shí)，中子源采用镅鈹（Am-Be）中子源（視為點(diǎn)源），其中子譜如圖7所示，計(jì)數(shù)管采用圓柱形BF3正比計(jì)數(shù)管，其氣體密度為0.002 786 g/cm3，靈敏體積為50 mm×450 mm，管壁材料為304鋼，管厚為1.5 mm。

圖7　241Am-Be中子源能譜

4.2　截面形狀

如圖8所示，蛇線管的截面形狀通常為圓形或矩形，在保證這兩種蛇形管的截面積和管壁厚度相等的情況下，基于Geant4建立這兩種蛇形管結(jié)構(gòu)模型，并分析（n，a）反應(yīng)次數(shù)（脈沖計(jì)數(shù)）隨硼濃度變化情況。

圖8　矩形截面（左）與圓形截面（右）蛇形管

圖9　不同截面形狀對(duì)曲線的影響

4.3　慢化層厚度

圖10　不同聚乙烯慢化厚度對(duì)的影響

如圖10所示，相同條件下，聚乙烯慢化層厚度影響測(cè)量的中子能譜，當(dāng)聚乙烯厚度較小或較大，都會(huì)導(dǎo)致進(jìn)入蛇形管內(nèi)的低能中子較少，進(jìn)而計(jì)數(shù)管探測(cè)的中子數(shù)也較少，當(dāng)聚乙烯厚度在2 cm左右時(shí)，可得到相對(duì)更“陡峭”的曲線。為了對(duì)該結(jié)果進(jìn)行進(jìn)一步論證，我們還利用MCNP模擬了镅鈹中子源經(jīng)過(guò)不同厚度的聚乙烯后的熱中子能譜，模擬結(jié)果如圖11所示，當(dāng)聚乙烯厚度為2 cm時(shí)，在10-3～101MeV能段的中子通量最高，該結(jié)果進(jìn)一步論證了圖 10模擬結(jié)果。

圖11　镅鈹中子源經(jīng)過(guò)不同慢化層慢化后的中子能譜

4.4　管壁材料

圖12　不同蛇形管材料對(duì)曲線的影響

5　總結(jié)

本研究針對(duì)圓柱形容器結(jié)構(gòu)的離線式硼表中流體在探測(cè)裝置中滯留時(shí)間長(zhǎng)問(wèn)題，提出采用蛇形管結(jié)構(gòu)優(yōu)化圓柱形容器結(jié)構(gòu)以減少流體滯留時(shí)間，通過(guò)Fluent模擬結(jié)果表明：相同條件下，與圓柱形容器結(jié)構(gòu)相比，蛇形管結(jié)構(gòu)中的流體滯留時(shí)間更短，更有利于硼濃度的實(shí)時(shí)測(cè)量。

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Study on High Sensitive Off-line Boron Meter Measuring Device

GUI Longgang，SHI Miao*，LI Jun

（Northern Jiangsu People’s Hospital，Yangzhou of Jiangsu Prov. 225001，China）

Objective：This article improves and optimizes the cylindrical container structure of the offline boron meter of the PWR nuclear power plant to reduce the retention time of the fluid passing through the detection device，and analyzes the measurement sensitivity of the structure. Method：First，use the Fluent simulation to compare the fluid retention time in the cylindrical and serpentine tube structure；secondly，use Geant4 to simulate the effects of cross-sectional shape，moderation thickness and tube wall material on the measurement sensitivity in the serpentine tube structure. Conclusion：（1）Under the same conditions，the fluid retention time in the serpentine tube structure is about 1 s，but it is about 9.5 s in the cylindrical container structure. Therefore，the use of the serpentine tube structure can effectively reduce the fluid in the detection device.（2）When the serpentine tube structure adopts a rectangular cross-sectional shape，a zirconium alloy material and a polyethylene moderating layer of about 2 cm thick，and a relatively high measurement sensitivity can be obtained.

PWR；Off-line boron meter；Coil pipe system；Fluent；Geant4

TL816.9

A

0258-0918（2021）05-0914-06

2020-08-18

桂龍剛（1987—），男，揚(yáng)州人，工程師，碩士，現(xiàn)主要從事加速器維修和輻射探測(cè)方面研究

石 苗，E-mail：18051062470@163.com