郭富城 ,宋金鵬 ?,高姣姣 ,呂 明
1) 太原理工大學(xué)機(jī)械與運(yùn)載工程學(xué)院,太原 030024 2) 太原理工大學(xué)精密加工山西省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,太原 030024
?通信作者, E-mail: songjinpeng@tyut.edu.cn
金屬與陶瓷材料間潤(rùn)濕性的好壞對(duì)陶瓷刀具的性能起著關(guān)鍵作用[1]。目前,能有效提高金屬與陶瓷間潤(rùn)濕性的方法有很多,王要利等[2]探究了合金元素對(duì)潤(rùn)濕性的影響,發(fā)現(xiàn)液相表面和固-液接觸面上的合金元素可降低液相表面張力和固-液接觸面處張力,進(jìn)而提高潤(rùn)濕性。李勉等[3]通過(guò)陶瓷涂層或表面處理來(lái)提高固相表面能,改善潤(rùn)濕性。侯斌等[4]研究了熱處理溫度對(duì)金屬相與硬質(zhì)相間潤(rùn)濕性的影響,發(fā)現(xiàn)隨著溫度的升高,液相表面張力減小,潤(rùn)濕角變小,潤(rùn)濕性得以提高。由此可知,采用以上方式均可以提高金屬相與陶瓷相間的潤(rùn)濕性,但提高能力有限。超聲波具有凈化界面、細(xì)化晶粒等作用,應(yīng)用在鑄造中,可明顯提高鑄件的性能[5?6]。但有關(guān)超聲波在熱壓燒結(jié)陶瓷材料中的應(yīng)用鮮見(jiàn)報(bào)道,且其潤(rùn)濕機(jī)理尚不明確。本研究通過(guò)構(gòu)建雙球冠潤(rùn)濕模型,依據(jù)潤(rùn)濕模型和最小能量原理,研究超聲波對(duì)金屬相與陶瓷相間潤(rùn)濕角的影響。
在陶瓷材料的液相燒結(jié)過(guò)程中,施加超聲波后,固-液、液-氣的表面能將發(fā)生變化,而固-液、液?氣的表面能對(duì)潤(rùn)濕角有很大的影響[7?8],這將會(huì)影響金屬相與陶瓷相間的潤(rùn)濕性;同時(shí),在金屬液相中的部分聲能會(huì)轉(zhuǎn)化為熱能[9],影響液相體積的變化,進(jìn)而改變液相表面能量。
圖1是在理想燒結(jié)狀態(tài)下,當(dāng)固、液、氣三相處于平衡狀態(tài)時(shí)的受力圖,其中σsl、σsg、σlg分別代表固-液、固-氣、液-氣的表面張力,θ為潤(rùn)濕角。根據(jù)楊氏方程,固-液、固-氣、液-氣的表面張力與θ潤(rùn)濕角有式(1)所示關(guān)系。
圖 1 固、液、氣相之間的受力平衡示意圖Fig.1 Diagram of the stress balance among the solid, liquid,and gas phases
在液相燒結(jié)過(guò)程中,填充在硬質(zhì)相顆粒間的金屬相熔化后將以液相的形式包裹在硬質(zhì)相的周?chē)?,部分硬質(zhì)相將溶解到金屬液體中,液相與硬質(zhì)相間的接觸面并非平面,其接觸面近似為一球冠面[10];同時(shí),液相在表面張力的作用下,其表面也近似一球冠面,據(jù)此建立如圖2所示的液相與硬質(zhì)相間的雙球冠模型,其中,θ1為上半球冠的潤(rùn)濕角,θ2為下半球冠的潤(rùn)濕角,雙球冠交界面近似為圓形,半徑為r,上半球冠的高OD為h,液滴與固相熔融的厚度OC為Δε,令上半球冠半徑為R1,下半球冠半徑為R2。以下將分析不施加超聲作用時(shí),固、液、氣三相所組成的系統(tǒng)在平衡狀態(tài)下的表面能。
圖 2 固?液雙球冠潤(rùn)濕模型Fig.2 Wetting model of the solid?liquid double spherical crown
在圖2中,假定沒(méi)有液相與固相接觸時(shí),固-氣接觸表面積為定值A(chǔ)0,可得固-液、液-氣、固-氣的界面面積Asl、Alg、Asg,如式(2)所示。
依據(jù)表面能與表面張力、接觸面積之間的關(guān)系,固-液、固-氣、液-氣的表面能分別為σslAsl、σsgAsg、σlgAlg,無(wú)超聲作用時(shí)燒結(jié)材料表面的總能量G1如式(3)所示。
超聲波具有強(qiáng)大的能量,在材料領(lǐng)域所發(fā)揮的作用是光、電、熱等不能企及的[11]。在熱壓燒結(jié)過(guò)程中施加超聲波,其具有的強(qiáng)大聲能將會(huì)影響材料的燒結(jié)過(guò)程。在圖2的模型中施加超聲作用后,超聲波將會(huì)在固-液、液-氣接觸面處將產(chǎn)生額外的表面能。依據(jù)聲強(qiáng)能量公式,單位面積上超聲波產(chǎn)生的能量(W)如式(4)所示。
式中:ρL為介質(zhì)密度,kg?m?3;ω為聲音頻率,Hz;ν為波速,m?s?1;A為振幅,m。
當(dāng)超聲波作用在整個(gè)液相界面上時(shí),其單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的能量(G2)如式(5)所示。
因此,在超聲波作用下,超聲波會(huì)在固-液、液-氣接觸面處產(chǎn)生能量,將增大固-液、液-氣間的表面能。
在液相燒結(jié)中,超聲波在液相中傳遞時(shí),部分聲能會(huì)轉(zhuǎn)化為熱能,液態(tài)金屬的溫度將升高[12-13],液相體積將變大;當(dāng)液相的體積變化時(shí),其表面積和表面能將發(fā)生變化。因此,由固-液雙球冠潤(rùn)濕模型,可建立超聲波作用下液相表面能變化與液相體積變化間的關(guān)系。首先,由圖2所示的模型可計(jì)算出整個(gè)液態(tài)的體積(V),如式(6)所示。
其次,令在初始狀態(tài)時(shí)的液相體積為V0,引入系數(shù)k,用其表示體積變化對(duì)表面能變化的影響程度,則超聲作用下體積變化引起的表面能變化
因此,在液相燒結(jié)時(shí),部分聲能會(huì)轉(zhuǎn)化為熱能,液態(tài)金屬的溫度將升高,影響液相的體積與表面能。綜上可得,對(duì)于液相燒結(jié)而言,其液相系統(tǒng)的總能量(G)如式(8)所示。
在熱壓燒結(jié)過(guò)程中,系統(tǒng)總是要不斷調(diào)整自身,使其總能量達(dá)到最低、趨向于穩(wěn)定的平衡狀態(tài),此為最小能量原理[14]。在圖2所示的固-液雙球冠潤(rùn)濕模型中,隨著液相燒結(jié)的進(jìn)行,體系的表面能處在不斷變化的過(guò)程,陶瓷相不斷地溶解于液相,OD、OC、AB隨之發(fā)生變化。隨著燒結(jié)系統(tǒng)由不平衡狀態(tài)過(guò)渡到平衡狀態(tài),燒結(jié)材料的總表面能不斷減小,當(dāng)體系達(dá)到平衡狀態(tài)時(shí),燒結(jié)系統(tǒng)的能量變化和液相形狀漸漸趨于穩(wěn)定,即此時(shí)體系能量處于最低,影響系統(tǒng)總能量G變化的參數(shù)h、r、Δε也將趨于恒定。
在燒結(jié)過(guò)程中,h、r、Δε與體系總能量G的變化緊密相關(guān),它們的變化反映了體系總能量的變化,為了反應(yīng)參數(shù)h、r、Δε對(duì)體系總能量的影響,可對(duì)h、r、Δε分別求導(dǎo),其結(jié)果如式(9)~式(11)所示。
由最小能量原理可知,當(dāng)系統(tǒng)達(dá)到平衡時(shí),系統(tǒng)總能量的變化為零,可令式(9)、式(10)和式(11)分別為零,結(jié)果如式(12)~式(14)所示。
聯(lián)立式(12)、(13)和(14),可得式(15)。
在液相燒結(jié)過(guò)程中,部分固相會(huì)熔解到液相,但對(duì)于陶瓷材料來(lái)說(shuō),其在液態(tài)金屬中的溶解度很小[15],其溶解后液相增加量較少,故θ2遠(yuǎn)小于θ1,在計(jì)算超聲波對(duì)固-液潤(rùn)濕角的影響時(shí),可忽略固-液相融區(qū)的潤(rùn)濕角θ2,則由圖2可建立θ1與R1、r、h間的關(guān)系,如式(16)所示。
將式(4)和式(15)代入式(16),可得施加超聲作用時(shí)潤(rùn)濕角與表面能、超聲能和幾何參數(shù)間的關(guān)系,如式(17)所示。
由式(17)可知,超聲波對(duì)潤(rùn)濕角的變化有很大的影響,隨著超聲波頻率、振幅的增大,潤(rùn)濕角θ1會(huì)減小,固-液之間的潤(rùn)濕性提高。
(1)依據(jù)粉末液相燒結(jié)原理,建立了雙球冠潤(rùn)濕模型,研究了超聲作用下燒結(jié)系統(tǒng)的總能量,依據(jù)最小能量原理,得到了超聲波對(duì)潤(rùn)濕角的影響關(guān)系。
(2)在液相燒結(jié)中,施加超聲波會(huì)增加固?液、液?氣接觸面的表面能,能夠提高金屬相與陶瓷相間的潤(rùn)濕性。
(3)部分超聲能會(huì)轉(zhuǎn)化為熱能,液態(tài)金屬的溫度將升高,這將影響液相的體積與表面能。
(4)施加超聲波后,隨著超聲波頻率和振幅的增大,潤(rùn)濕角會(huì)減小,潤(rùn)濕性將提高。