張建康,劉 偉,趙 永,宋 剛
(陜西鋅業(yè)有限公司,陜西商洛 726000)
陜西鋅業(yè)有限公司(以下簡稱陜西鋅業(yè))180 kt/a焙燒鋅精礦煙氣制酸裝置的尾氣脫硫項(xiàng)目(簡稱Ⅰ期脫硫項(xiàng)目)于2014年5月建成投產(chǎn),硫資源綜合利用和節(jié)能減排裝置(一期)配套85 kt/a煙氣制酸裝置的尾氣脫硫項(xiàng)目(簡稱Ⅱ期脫硫項(xiàng)目)于2015年7月建成投產(chǎn),2套裝置均采用氧化鋅脫硫工藝處理硫酸尾氣[1]。
氧化鋅法脫硫是將含有ZnO的粉塵與水配制成氧化鋅懸浮液,在脫硫組合塔中ZnO與煙氣中的SO2反應(yīng)生成ZnSO3,再經(jīng)空氣氧化為可溶性的ZnSO4,將硫酸鋅溶液壓濾后,濾液送至浸出工序重新利用,濾渣送至回轉(zhuǎn)窯焙燒處理。
主要反應(yīng)方程式[2]為:
吸收SO2的反應(yīng)(1)可理解為:SO2先和水反應(yīng)生成 H2SO3、SO32-、HSO3-和H+,而后ZnO與SO32-、HSO3-和H+反應(yīng)生成ZnSO3或Zn(HSO3)2。
SO2與水的反應(yīng)為可逆反應(yīng),反應(yīng)方程式為:
由于H2SO3為二元酸,ZnO與H2SO3反應(yīng)可能生成2種鹽。當(dāng)ZnO過量時(shí),反應(yīng)產(chǎn)物為ZnSO3;當(dāng)SO2過量時(shí),反應(yīng)產(chǎn)物為Zn(HSO3)2。ZnSO3·2.5H2O 的溶度積 Ksp=1.34×10-5,主要以固體不溶物的形式存在。ZnSO3和Zn(HSO3)2不穩(wěn)定,易被氧化生成ZnSO4,反應(yīng)方程式為:
在脫硫裝置實(shí)際運(yùn)行過程中,ZnO的用量為過剩狀態(tài),吸收SO2的產(chǎn)物主要為ZnSO3,即使有少量Zn(HSO3)2生成,在氧化過程中二者均轉(zhuǎn)化為ZnSO4,從而被沉淀過濾除去。
陜西鋅業(yè)處理硫酸尾氣的氧化鋅脫硫工藝流程見圖1。
圖1 氧化鋅法脫硫工藝流程
來自1#和2#二吸塔的煙氣處理流程大致相同。來自鋅精礦焙燒工序的煙塵通過提升機(jī)送至煙塵儲(chǔ)倉,再通過螺旋輸送機(jī)送至漿液制備槽內(nèi)。煙塵與水在漿液制備槽內(nèi)混合配制成w(ZnO)為8%~15%的漿液。用漿液輸送泵將漿液送至漿液中間槽,再通過漿液輸送泵送至脫硫塔內(nèi)。氧化鋅漿液與來自二吸塔的煙氣在脫硫內(nèi)充分接觸吸收脫除煙氣中的SO2。吸收SO2后的煙氣依次通過脫硫塔內(nèi)的兩級捕沫器和電除霧器,除去氣體中夾帶的液滴及酸霧,進(jìn)入煙囪高空達(dá)標(biāo)排放。脫硫塔內(nèi)吸收SO2后的液體回落到塔底集液槽內(nèi),槽內(nèi)的吸收液和由氧化風(fēng)機(jī)鼓入的空氣在側(cè)壁攪拌機(jī)不斷攪拌下充分接觸,使?jié){液中的ZnSO3氧化為ZnSO4。通過吸收液輸送泵將1#脫硫塔排出的含有ZnSO4的液體送至濾前液儲(chǔ)槽,2#脫硫塔排出的液體則先通過脫硫循環(huán)泵一旁路支管送至吸收中間槽,再用吸收液輸送泵送至濾前液儲(chǔ)槽。濾前液儲(chǔ)槽內(nèi)的吸收液經(jīng)壓濾后,濾液進(jìn)入濾清液儲(chǔ)槽,通過上清液輸送泵送至中轉(zhuǎn)槽,最后由中轉(zhuǎn)泵送至浸出工序;濾渣轉(zhuǎn)運(yùn)至回轉(zhuǎn)窯焙燒處理。
尾氣脫硫裝置主要設(shè)備及規(guī)格參數(shù)見表1。
表1 尾氣脫硫裝置主要設(shè)備及規(guī)格參數(shù)
Ⅰ期脫硫項(xiàng)目采用人工將煙塵加入漿液制備槽,漿液配制濃度不均勻,脫硫后的吸收液pH值波動(dòng)大;Ⅱ期脫硫項(xiàng)目投運(yùn)后,同樣采取上述方法配制漿液,存在漿液配制供給不足的問題,不能滿足生產(chǎn)需要。
為了解決上述問題,陜西鋅業(yè)對脫硫調(diào)漿系統(tǒng)進(jìn)行改造,增加板鏈?zhǔn)教嵘龣C(jī)、煙塵儲(chǔ)倉和螺旋給料機(jī)各1臺(tái)。煙塵通過提升機(jī)轉(zhuǎn)運(yùn)至煙塵儲(chǔ)倉,再通過螺旋給料機(jī)進(jìn)入漿液制備槽,用水配制成氧化鋅漿液。通過改造,漿液實(shí)現(xiàn)了連續(xù)供給,濃度配制均勻,能夠滿足脫硫生產(chǎn)所需,有效地提高了脫硫系統(tǒng)的處理能力。
因壓縮空氣管網(wǎng)壓力波動(dòng)引起儀表風(fēng)不穩(wěn)定,CEMS-2000在線監(jiān)測數(shù)據(jù)出現(xiàn)異常。技術(shù)人員通過分析,增加了1臺(tái)活塞式空氣壓縮機(jī),并入壓縮風(fēng)總管網(wǎng),控制壓力在0.3~0.5 MPa,穩(wěn)定了在線儀表風(fēng)氣源,提高了數(shù)據(jù)傳輸?shù)目煽啃訹3]。
Ⅰ期脫硫項(xiàng)目的硫酸鋅漿液輸送管道設(shè)計(jì)有1條輸送管道和1條回流管道,通過PLC控制漿液輸送量,保證輸送管道不斷流、不堵塞。在脫硫裝置運(yùn)行初期,因漿液濃度配比不均、氧化不充分等因素,造成管道內(nèi)壁ZnO和ZnSO3沉積,漿液輸送量減少,最終導(dǎo)致管道堵塞。
技術(shù)人員經(jīng)過多次分析,采取以下措施解決了管道堵塞的問題:①將連續(xù)輸送方式改為間斷輸送方式,延長漿液反應(yīng)時(shí)間,使其充分氧化;②增加沖洗水管道裝置,定期對管道進(jìn)行沖洗;③增加1臺(tái)80 m2廂式壓濾機(jī),對脫硫后硫酸鋅漿液進(jìn)行壓濾。
Ⅰ期和Ⅱ期脫硫項(xiàng)目電除霧器采用高頻智能高壓電源供電,該供電裝置投運(yùn)后故障率高,影響尾氣排放指標(biāo)。將高頻智能高壓電源更換為恒流源高壓電源后,電除霧器供電裝置運(yùn)行穩(wěn)定,從未發(fā)生故障。
脫硫裝置運(yùn)行初期,脫硫后的吸收液pH值的變化通過安裝在吸收液輸送泵內(nèi)徑為50 mm管道上的pH計(jì)進(jìn)行檢測。由于管道管徑細(xì)、吸收液循環(huán)量小,pH計(jì)反饋的數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確,影響脫硫操作。將pH計(jì)改裝到脫硫循環(huán)泵入口總管道上,能夠?qū)崟r(shí)監(jiān)測、準(zhǔn)確分析吸收液的pH值變化,為脫硫裝置穩(wěn)定運(yùn)行提供可靠的依據(jù)。
脫硫循環(huán)泵總管噴淋壓力是脫硫工序監(jiān)控的一個(gè)重要指標(biāo)。壓力偏低,影響脫硫效果;壓力偏高,增加系統(tǒng)阻力。經(jīng)過生產(chǎn)實(shí)踐證明:壓力控制在70~90 kPa比較合理。脫硫循環(huán)泵葉輪和大口徑噴頭磨損、脫硫循環(huán)泵進(jìn)液口堵塞,都是導(dǎo)致脫硫噴淋壓力下降的原因。為了穩(wěn)定脫硫噴淋壓力,防止上述現(xiàn)象發(fā)生,采取以下措施:①漿液中w(ZnO)控制在8%~15%比較合理,降低脫硫循環(huán)泵磨損程度;②向脫硫塔內(nèi)補(bǔ)水,補(bǔ)充煙氣帶走的水分,維持塔內(nèi)體積平衡,補(bǔ)充水0.5~1.0 t/h;③將脫硫泵四級電機(jī)改為六級電機(jī),功率由185 kW改為132 kW,能滿足脫硫生產(chǎn)要求。
Ⅱ期脫硫塔集液槽底部容易出現(xiàn)氧化鋅沉積現(xiàn)象,使脫硫循環(huán)泵進(jìn)液口堵塞,嚴(yán)重影響脫硫效果,需定期停車清理。為了解決沉積問題,將3臺(tái)側(cè)壁攪拌裝置安裝高度由750 mm降至420 mm,增強(qiáng)底部漿液攪拌強(qiáng)度,徹底解決了集液槽底部的氧化鋅沉積問題。
通過改造后,2套尾氣脫硫裝置運(yùn)行穩(wěn)定, 尾氣排放運(yùn)行指標(biāo)見表2。
表2 尾氣脫硫裝置運(yùn)行指標(biāo)
由表2可見:尾氣脫硫裝置改造后,煙氣制酸裝置排放的尾氣ρ(SO2)<120 mg/m3,顆粒物(ρ)<15 mg/m3,遠(yuǎn)低于GB 25466—2010《鉛、鋅工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的ρ(SO2)≤400 mg/m3、顆粒物(ρ)≤80 mg/m3的要求。
陜西鋅業(yè)冶煉煙氣制酸裝置硫酸尾氣處理的生產(chǎn)實(shí)踐表明:采用氧化鋅脫硫工藝處理硫酸尾氣效果良好,排放的尾氣中ρ(SO2)<120 mg/m3,顆粒物(ρ)<15 mg/m3。針對運(yùn)行過程中存在的漿液制備槽調(diào)漿濃度不均勻、在線監(jiān)測儀表風(fēng)氣源不穩(wěn)定、硫酸鋅漿液輸送管道堵塞、電除霧器供電裝置故障率高等問題,通過對尾氣脫硫裝置進(jìn)行設(shè)備升級改造、優(yōu)化工藝參數(shù),實(shí)現(xiàn)了尾氣脫硫裝置穩(wěn)定運(yùn)行。氧化鋅脫硫工藝在陜西鋅業(yè)2套制酸裝置脫硫項(xiàng)目中的成功應(yīng)用,既消除了困擾企業(yè)多年尾氣SO2排放的問題,又資源化利用了鋅焙燒系統(tǒng)的煙塵,實(shí)現(xiàn)了循環(huán)經(jīng)濟(jì)生產(chǎn),環(huán)境效益顯著。