歐陽(yáng)志鵬，孫 彬，王 霓，毛詩(shī)洋

(中國(guó)建筑科學(xué)研究院有限公司， 北京 100013)

0 引言

因環(huán)境影響小、人工需求少、資源消耗低等諸多優(yōu)點(diǎn)，裝配式混凝土建筑在全國(guó)得到廣泛的推廣應(yīng)用。裝配式混凝土結(jié)構(gòu)中存在大量的預(yù)制混凝土與現(xiàn)澆混凝土的結(jié)合面，因結(jié)合面混凝土的抗拉強(qiáng)度和密實(shí)性均低于整體現(xiàn)澆混凝土，結(jié)合面成為影響結(jié)構(gòu)安全性與耐久性的薄弱部位[1]，在結(jié)合面處，大氣環(huán)境中的二氧化碳、水和氧氣更容易滲入，混凝土抗碳化能力降低，鋼筋更容易發(fā)生銹蝕。

國(guó)內(nèi)外對(duì)結(jié)合面的研究主要集中在新老混凝土結(jié)合面的粘結(jié)強(qiáng)度，He Yan等[1]開(kāi)展的新老混凝土結(jié)合面粘結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)表明，結(jié)合面粘結(jié)強(qiáng)度與界面分形維數(shù)相關(guān)，粗糙面的處理方法及粘結(jié)劑種類(lèi)均會(huì)影響粘結(jié)強(qiáng)度。張晉峰等[2]開(kāi)展了基于鉆芯植筋拉拔法的結(jié)合面正拉粘結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，結(jié)合面正拉粘結(jié)強(qiáng)度明顯弱于混凝土本體，且表面施工清理狀況對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度影響較大。針對(duì)環(huán)境介質(zhì)在混凝土結(jié)合面處的滲透規(guī)律，Zhou Jian等[3]對(duì)老混凝土與加固水泥砂漿粘結(jié)界面的微觀結(jié)構(gòu)進(jìn)行電子掃描成像，發(fā)現(xiàn)界面區(qū)的孔隙率更大，飽水后的老混凝土能使界面水化更徹底，顯著降低孔隙率；李國(guó)平等[4]對(duì)分段成型橋梁接縫處的碳化、氯離子擴(kuò)散、抗凍融等多項(xiàng)耐久性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，證明接縫的耐久性能相比整體現(xiàn)澆混凝土更差，環(huán)境介質(zhì)更容易侵入內(nèi)部。李平先等[5]開(kāi)展的新老混凝土結(jié)合面試件的抗?jié)B性能試驗(yàn)研究表明，結(jié)合面的滲透系數(shù)遠(yuǎn)大于新、老混凝土本體，滲透系數(shù)相比混凝土本體大約高1～2個(gè)數(shù)量級(jí)；Li Fumin等[6]對(duì)混凝土結(jié)合面的氯離子滲透進(jìn)行了研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)氯離子在結(jié)合面處的滲透深度大于兩側(cè)混凝土?，F(xiàn)有的研究成果均表明結(jié)合面處混凝土抵抗介質(zhì)侵入的能力低于整體現(xiàn)澆混凝土。

混凝土碳化性能是評(píng)價(jià)一般大氣環(huán)境下混凝土耐久性能的重要指標(biāo)，現(xiàn)階段國(guó)內(nèi)外未見(jiàn)關(guān)于裝配式結(jié)構(gòu)混凝土結(jié)合面抗碳化能力的系統(tǒng)性研究。根據(jù)《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 1—2014)(簡(jiǎn)稱(chēng)JGJ 1—2014規(guī)程)第12.3.7條規(guī)定，預(yù)制構(gòu)件結(jié)合面疏松部分的混凝土應(yīng)剔除并清理干凈，在澆筑混凝土前應(yīng)灑水濕潤(rùn)結(jié)合面，而在實(shí)際施工中，結(jié)合面清理狀況往往達(dá)不到JGJ 1—2014規(guī)程要求，進(jìn)而影響混凝土的粘結(jié)質(zhì)量。本文設(shè)計(jì)制作了含有混凝土結(jié)合面的疊合構(gòu)件，考慮了結(jié)合面處不同的施工清理狀況，鉆取結(jié)合面處混凝土芯樣進(jìn)行快速碳化試驗(yàn)，研究結(jié)合面混凝土的碳化特征和規(guī)律，為裝配式混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)與評(píng)定提供參考。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)與制作

考慮工程中結(jié)合面是否清理和是否灑水濕潤(rùn)的實(shí)際情況，共設(shè)計(jì)了4種不同的結(jié)合面清理狀況，混凝土疊合試件設(shè)計(jì)見(jiàn)圖1。圖1中A，B，C，D代表不同的清理狀況分區(qū)，A區(qū)是按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理并灑水濕潤(rùn)結(jié)合面，B區(qū)是清理但不灑水濕潤(rùn)結(jié)合面，C區(qū)是不清理但灑水濕潤(rùn)結(jié)合面，D區(qū)是不清理并不灑水濕潤(rùn)結(jié)合面。預(yù)制部分和后澆部分的混凝土配合比參數(shù)見(jiàn)表1，預(yù)制混凝土與現(xiàn)澆混凝土的水灰比分別是0.5,0.4。

圖1 試件尺寸與結(jié)合面清理狀況分區(qū)

混凝土配合比參數(shù)/(kg/m3) 表1

通過(guò)均勻鋪灑灰土模擬結(jié)合面未清理的情況，考慮到構(gòu)件表面積灰粒徑一般小于0.2mm，堆積密度約為1 000kg/m3，采用方孔砂石篩泥土，篩選出直徑小于0.16mm的灰土，按滿鋪一層灰塵考慮，結(jié)合面設(shè)計(jì)鋪灑0.2kg/m2的積灰。為減小灑水對(duì)積灰的影響，采用低速水流在預(yù)制板面上方約10cm處緩慢灑水濕潤(rùn)結(jié)合面。

澆筑尺寸為2 800mm×350mm×200mm的預(yù)制構(gòu)件，預(yù)制構(gòu)件成型模板表面設(shè)有凸起鍵槽，澆筑后形成的粗糙面深度為6mm，各項(xiàng)參數(shù)符合JGJ 1—2014 規(guī)程要求。在平均溫度23℃、平均相對(duì)濕度43%的自然環(huán)境下養(yǎng)護(hù)30d后，按設(shè)計(jì)清理狀況對(duì)結(jié)合面進(jìn)行處理，實(shí)際處理效果如圖2所示。最后，再進(jìn)行后澆混凝土澆筑，完成尺寸為2 800mm×350mm×400mm的疊合構(gòu)件制作。

圖2 結(jié)合面不同清理狀況

1.2 碳化試件截取與加工

后澆混凝土養(yǎng)護(hù)30d后進(jìn)行鉆芯取樣，鉆芯時(shí)使結(jié)合面位于芯樣軸線處，每個(gè)分區(qū)各鉆取3個(gè)直徑100mm的圓柱體芯樣。采用切割機(jī)去除端面不平整部分和在空氣中已發(fā)生碳化的混凝土表面，加工成直徑100mm、長(zhǎng)度300mm的混凝土芯樣碳化試件。對(duì)試件進(jìn)行編號(hào)，以字母代表試件在圖1中所處的分區(qū)，例如，A2試件代表在A區(qū)鉆取的第2個(gè)芯樣試件，對(duì)應(yīng)的結(jié)合面清理狀況為清理+灑水濕潤(rùn)。疊合構(gòu)件和芯樣碳化試件的制作過(guò)程見(jiàn)圖3。

圖3 疊合構(gòu)件和芯樣碳化試件制作

1.3 試驗(yàn)方法

將混凝土芯樣碳化試件置于60℃的烘箱中烘干48h后取出，兩端的圓形面用石蠟密封，以圓柱體側(cè)面為暴露面，放入碳化箱內(nèi)進(jìn)行快速碳化。依據(jù)《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)進(jìn)行快速碳化試驗(yàn)，快速碳化箱型號(hào)為CCB-70F，CO2濃度為(20±3)%，溫度為(20±2)℃，相對(duì)濕度為(70±5)%，并對(duì)CO2濃度、溫度和相對(duì)濕度進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)和調(diào)整。

快速碳化前，測(cè)試結(jié)合面處的初始碳化值；試驗(yàn)過(guò)程中，分別在快速碳化進(jìn)行到3，7，14，28，56d時(shí)取出試件，從芯樣端部劈裂用于測(cè)試碳化深度，剩余部分用石蠟密封端面繼續(xù)進(jìn)行碳化。測(cè)量碳化深度時(shí)先清除劈裂面殘存粉末，滴上濃度為1%的酚酞酒精溶液，靜置30s后測(cè)量各點(diǎn)碳化深度，精確至0.1mm。

由于混凝土碳化分界線不規(guī)則，為避免測(cè)量過(guò)程中人為因素的影響，在測(cè)量前預(yù)先設(shè)定測(cè)點(diǎn)位置。為對(duì)比結(jié)合面碳化深度與預(yù)制混凝土、后澆混凝土的差異，重點(diǎn)關(guān)注結(jié)合面周?chē)鷧^(qū)域碳化深度的變化規(guī)律，故在結(jié)合面兩側(cè)進(jìn)行測(cè)點(diǎn)加密，測(cè)點(diǎn)間距5mm，在遠(yuǎn)離結(jié)合面處適當(dāng)減少測(cè)點(diǎn)數(shù)量，測(cè)點(diǎn)布置及測(cè)點(diǎn)編號(hào)見(jiàn)圖4。

圖4 碳化深度測(cè)點(diǎn)布置

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 結(jié)合面混凝土碳化特征

(1)按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的結(jié)合面混凝土碳化特征

不同碳化齡期下，按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的結(jié)合面混凝土碳化特征照片見(jiàn)圖5，圖中的標(biāo)記框?yàn)榻Y(jié)合面位置，下部為預(yù)制混凝土，上部為后澆混凝土。由于后澆混凝土中的OH-向預(yù)制混凝土內(nèi)擴(kuò)散，預(yù)制部分已碳化混凝土的孔隙溶液恢復(fù)堿性，存在再堿化過(guò)程，故圖5(a)中結(jié)合面處預(yù)制混凝土未見(jiàn)碳化。因后澆混凝土比預(yù)制混凝土的水灰比小，混凝土密實(shí)度較高，CO2在后澆混凝土中的擴(kuò)散速度較慢，因此，相同碳化齡期下后澆混凝土碳化深度小于預(yù)制混凝土。

圖5 按JGJ 1—2014規(guī)程清理的混凝土結(jié)合面的碳化特征

快速碳化7d時(shí)，可觀察到芯樣外周混凝土為淡紫色，與核心區(qū)域混凝土的顏色界限不明顯，表明混凝土已發(fā)生一定程度碳化但pH值尚未降低到使酚酞試劑不變色?？焖偬蓟?4d時(shí)，可以清晰分辨碳化區(qū)和未碳化區(qū)混凝土的界限，同時(shí)觀察到結(jié)合面處碳化分界線向內(nèi)略微凹陷，可見(jiàn)，按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理也會(huì)削弱結(jié)合面處混凝土的抗碳化能力。對(duì)比圖5(d)和圖5(f)發(fā)現(xiàn)，快速碳化14d時(shí)僅在距結(jié)合面3mm范圍內(nèi)的混凝土碳化深度加大，快速碳化56d時(shí)結(jié)合面周?chē)s7mm范圍內(nèi)的混凝土碳化深度均有明顯增大，說(shuō)明CO2沿著結(jié)合面向混凝土內(nèi)部滲入更快，隨后向結(jié)合面的兩側(cè)擴(kuò)散，加速結(jié)合面周?chē)炷恋奶蓟译S著碳化時(shí)間的增加，受結(jié)合面影響的區(qū)域會(huì)逐漸變大。

(2)未按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的結(jié)合面混凝土碳化特征

未按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的結(jié)合面混凝土碳化特征典型照片見(jiàn)圖6。快速碳化14d時(shí)，B，C，D區(qū)試件組結(jié)合面混凝土碳化深度均大于混凝土本體，各清理狀況下結(jié)合面碳化深度X的大小依次為XD>XC>XB>XA，但因結(jié)合面影響范圍較小，對(duì)截面的碳化分界線影響不顯著。隨著碳化時(shí)間的增加，各組試件結(jié)合面的影響區(qū)域均逐漸變大，在碳化齡期達(dá)到56d時(shí)，B，C區(qū)試件組的結(jié)合面碳化特征與A區(qū)試件組基本一致，D區(qū)試件組結(jié)合面的碳化深度相對(duì)混凝土本體明顯增大。

圖6 未按JGJ 1—2014規(guī)程清理的結(jié)合面混凝土碳化特征

為對(duì)比不同清理狀況對(duì)結(jié)合面混凝土碳化的影響，在結(jié)合面周?chē)蓟纸缇€的曲率變化處加密測(cè)點(diǎn)，以測(cè)試結(jié)果作為控制點(diǎn)繪出每一個(gè)試件的碳化分界線，精確完整地表征結(jié)合面周?chē)炷撂蓟疃鹊淖兓厔?shì)?？焖偬蓟?8d時(shí)，4種清理狀況的結(jié)合面周?chē)炷撂蓟纸缇€對(duì)比見(jiàn)圖7，可以得到以下特征：

圖7 快速碳化28d時(shí)各清理狀況結(jié)合面碳化分界線對(duì)比

1)碳化齡期較長(zhǎng)時(shí)，A，B，C區(qū)3組試件結(jié)合面處碳化分界線的曲率變化均相對(duì)平緩，在距結(jié)合面約5mm處混凝土的碳化深度開(kāi)始逐漸變大。結(jié)合面混凝土的碳化深度略大于預(yù)制混凝土，說(shuō)明清理+不灑水濕潤(rùn)和不清理+灑水濕潤(rùn)這兩種清理狀況對(duì)結(jié)合面長(zhǎng)期抗碳化能力的影響不顯著。

2)D區(qū)試件組結(jié)合面混凝土的碳化深度相對(duì)預(yù)制混凝土顯著增大，說(shuō)明不清理+不灑水濕潤(rùn)結(jié)合面會(huì)嚴(yán)重削弱后澆混凝土與預(yù)制混凝土的有效粘結(jié)，使結(jié)合面的密實(shí)度顯著低于按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的試件，加上未灑水濕潤(rùn)造成結(jié)合面積灰占比大，CO2沿結(jié)合面方向滲透速度遠(yuǎn)大于垂直結(jié)合面方向的滲透速度，造成結(jié)合面處混凝土碳化深度明顯增大。

3)A，B區(qū)試件組在結(jié)合面處碳化深度相差不大，但D區(qū)試件組結(jié)合面碳化深度明顯大于C區(qū)，說(shuō)明后澆前灑水濕潤(rùn)結(jié)合面對(duì)于混凝土的抗碳化能力有改善作用。這是由于灑水濕潤(rùn)一方面可以使結(jié)合面處后澆混凝土的水化更徹底，另一方面積灰隨水流聚集在表面不平整的孔洞與凹槽內(nèi)，在一定程度上減小了結(jié)合面的積灰面積比例，從而提高了結(jié)合面的粘結(jié)質(zhì)量。

將試件沿結(jié)合面劈裂并噴灑酚酞試劑，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖8。預(yù)制構(gòu)件通常采用拉毛法、壓痕法等工藝增加結(jié)合面的粗糙度，以提高預(yù)制混凝土與后澆混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度。本試驗(yàn)通過(guò)壓痕法在預(yù)制構(gòu)件結(jié)合面設(shè)置凹槽，從圖8(a)可見(jiàn)，凹槽處更容易積納灰塵進(jìn)而影響混凝土的有效粘結(jié)。在結(jié)合面未清理的狀況下，凹槽處混凝土碳化深度顯著大于其他部位，如圖7、圖8(c)中D區(qū)試件，說(shuō)明結(jié)合面抗碳化能力還受粗糙面處理工藝影響。對(duì)比各組試件結(jié)合面剖面碳化深度，A，B區(qū)試件組在結(jié)合面剖面測(cè)得的碳化深度略大于預(yù)制混凝土，而C，D區(qū)試件組的結(jié)合面碳化深度則明顯大于預(yù)制混凝土，如圖8(b)，(c)所示。圖8(d)為結(jié)合面剖面兩側(cè)混凝土的碳化，后澆混凝土與預(yù)制混凝土在結(jié)合面處碳化深度相同，但由于后澆混凝土CO2擴(kuò)散系數(shù)較小，結(jié)合面滲入的CO2大部分向預(yù)制混凝土內(nèi)擴(kuò)散，導(dǎo)致在碳化深度測(cè)試面上后澆混凝土的碳化基本不受結(jié)合面的影響。

圖8 結(jié)合面所在剖面碳化深度對(duì)比

2.2 結(jié)合面混凝土抗碳化能力分析

碳化深度試驗(yàn)結(jié)果 表2

圖9 各清理狀況下結(jié)合面碳化深度對(duì)比

碳化系數(shù)擬合結(jié)果 表3

可見(jiàn)，各清理狀況下結(jié)合面的碳化系數(shù)均大于混凝土本體，證明結(jié)合面是裝配式混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的薄弱環(huán)節(jié)。A區(qū)與B區(qū)試件組的碳化系數(shù)差異不明顯，說(shuō)明清理結(jié)合面后是否灑水濕潤(rùn)對(duì)結(jié)合面抗碳化能力影響不顯著，而D區(qū)試件組的碳化系數(shù)大于C區(qū)試件組，說(shuō)明未清理結(jié)合面的情況下，灑水濕潤(rùn)可以提高結(jié)合面抗碳化能力。在其他試驗(yàn)條件相同時(shí)，結(jié)合面正拉粘結(jié)強(qiáng)度與抗碳化能力正相關(guān)，文獻(xiàn)[1]中植筋拉拔試驗(yàn)證明清理+灑水濕潤(rùn)和清理+不灑水濕潤(rùn)兩種清理狀況下結(jié)合面強(qiáng)度無(wú)顯著差異，與本次碳化試驗(yàn)結(jié)果一致。由于施工過(guò)程中未按JGJ 1—2014規(guī)程要求對(duì)結(jié)合面進(jìn)行清理+灑水濕潤(rùn)，不清理+不灑水濕潤(rùn)清理情況的試件組結(jié)合面碳化系數(shù)為預(yù)制混凝土的2.6倍。

2.3 結(jié)合面的界面系數(shù)分析

為量化結(jié)合面對(duì)混凝土抗碳化能力的影響，定義單個(gè)試件的界面系數(shù)BI：

(1)

式中BI為無(wú)量綱參數(shù)，BI=1代表結(jié)合面對(duì)混凝土碳化無(wú)影響，BI>1代表結(jié)合面會(huì)削弱混凝土的抗碳化能力。

以BIn表示快速碳化n天時(shí)的BI值(n=14，28，56)，BIi表示不同結(jié)合面清理情況分區(qū)i的BI值(i=A，B，C，D),結(jié)果見(jiàn)表4。取同組3個(gè)試件界面系數(shù)的平均值為該清理狀況下結(jié)合面的界面系數(shù)，界面系數(shù)對(duì)比見(jiàn)圖10。

界面系數(shù)對(duì)比 表4

圖10 不同清理狀況下界面系數(shù)對(duì)比

總體上BID>BIC>BIC>BIA>1，按照J(rèn)GJ 1—2014規(guī)程清理的結(jié)合面混凝土界面系數(shù)約為1.5～1.6?？焖偬蓟?4d時(shí)，結(jié)合面未清理的C，D區(qū)試件組界面系數(shù)大部分超過(guò)2.0，表明后澆前不清理結(jié)合面會(huì)顯著降低混凝土的抗碳化能力。快速碳化56d時(shí)，C區(qū)試件組界面系數(shù)平均值為1.68，與A，B區(qū)試件組較為接近，D區(qū)試件組界面系數(shù)平均值則達(dá)到2.99，表明未進(jìn)行清理+灑水濕潤(rùn)的結(jié)合面抗碳化能力較差，且灑水濕潤(rùn)可以減小結(jié)合面未清理對(duì)抗碳化能力的影響。對(duì)比各清理狀況下界面系數(shù)隨碳化時(shí)間的變化規(guī)律，按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的A區(qū)試件組界面系數(shù)平均值穩(wěn)定在1.5左右，不按JGJ 1—2014規(guī)程要求清理的D區(qū)試件組界面系數(shù)平均值則逐漸由2.33增大至2.99。

3 結(jié)合面混凝土碳化模型及影響系數(shù)

3.1 結(jié)合面混凝土碳化模型

通過(guò)理論研究與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出了眾多基于不同參數(shù)的混凝土碳化模型[7-9]，3種典型的模型及其特點(diǎn)見(jiàn)表5。碳化模型1為基于Fick定律的理論模型，碳化模型2為基于配合比的經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，碳化模?為基于抗壓強(qiáng)度的實(shí)用模型。

3種典型碳化模型及其特點(diǎn) 表5

對(duì)比現(xiàn)有模型的理論基礎(chǔ)、優(yōu)缺點(diǎn)及實(shí)用性，本文選用《既有混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 51355—2019) 中的實(shí)用碳化模型：

X=3KCO2Kk1KktKksKFT0.25RH1.5(1-

(2)

3.2 結(jié)合面混凝土碳化影響系數(shù)

試驗(yàn)結(jié)果表明，由于兩次澆筑的混凝土結(jié)合面處存在一個(gè)類(lèi)似的微裂紋，CO2和水的滲入擴(kuò)散速度更快，裝配式結(jié)構(gòu)混凝土結(jié)合面相比整體現(xiàn)澆混凝土的碳化速度更快。為了反映結(jié)合面處混凝土抗碳化能力的降低，在式(2)模型基礎(chǔ)上乘以結(jié)合面碳化影響系數(shù)KⅠ以考慮結(jié)合面的不利影響。

快速碳化56d時(shí)，A，B，C區(qū)試件組結(jié)合面界面系數(shù)BI56比較接近，平均值為1.63；結(jié)合面清理狀況較差的D區(qū)試件組碳化深度相對(duì)較大，界面系數(shù)BI56平均值為2.99。綜合本文試驗(yàn)結(jié)果，現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)及裝配式結(jié)構(gòu)中的非結(jié)合面混凝土取KⅠ=1.0；混凝土結(jié)合面處取KⅠ=1.7；當(dāng)考慮結(jié)合面施工質(zhì)量存在缺陷時(shí)，可根據(jù)結(jié)合面正拉粘結(jié)強(qiáng)度及破壞斷面積灰清理狀況對(duì)KⅠ進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整，當(dāng)結(jié)合面正拉粘結(jié)強(qiáng)度顯著低于混凝土本體或者破壞面積灰比例較高時(shí)，取KⅠ=3.0，其他情況KⅠ可以在1.7～3.0之間插值。

4 試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果

碳化模型驗(yàn)證結(jié)果 表6

5 結(jié)論

(1)混凝土結(jié)合面是裝配式結(jié)構(gòu)耐久性的薄弱部位，即使按照J(rèn)GJ 1—2014規(guī)程要求清理，結(jié)合面混凝土抗碳化能力依然弱于混凝土本體，結(jié)合面碳化系數(shù)約為混凝土本體的1.5倍。

(2)結(jié)合面清理質(zhì)量對(duì)其抗碳化能力有顯著影響，若不清理+不灑水濕潤(rùn)結(jié)合面，結(jié)合面混凝土碳化系數(shù)最大可達(dá)到預(yù)制混凝土本體的3倍；在清理結(jié)合面的情況下，是否灑水濕潤(rùn)對(duì)結(jié)合面抗碳化能力影響不顯著，但在不清理的情況下，后澆混凝土前灑水濕潤(rùn)結(jié)合面對(duì)于結(jié)合面混凝土的抗碳化能力有改善作用。

(3)按照J(rèn)GJ 1—2014規(guī)程要求處理，結(jié)合面碳化系數(shù)相對(duì)穩(wěn)定，其不隨碳化時(shí)間而發(fā)生變化；不按照J(rèn)GJ 1—2014規(guī)程要求處理，結(jié)合面碳化系數(shù)隨碳化時(shí)間表現(xiàn)出不同的特征?？焖偬蓟?4d時(shí)，結(jié)合面混凝土碳化系數(shù)從小到大對(duì)應(yīng)的結(jié)合面清理狀況依次為清理+灑水濕潤(rùn)、清理+不灑水濕潤(rùn)、不清理+灑水濕潤(rùn)和不清理+不灑水濕潤(rùn)；快速碳化時(shí)間大于28d時(shí)，清理+灑水濕潤(rùn)、清理+不灑水濕潤(rùn)和不清理+灑水濕潤(rùn)這三種狀況的碳化系數(shù)之間差異不顯著，但不清理+不灑水濕潤(rùn)的碳化系數(shù)明顯較大；不清理+不灑水濕潤(rùn)的結(jié)合面碳化系數(shù)隨著碳化時(shí)間的增加有明顯增大趨勢(shì)。

(4)因預(yù)制構(gòu)件粗糙面的處理方式會(huì)影響結(jié)合面抗碳化能力，在研究粗糙面處理工藝時(shí)應(yīng)關(guān)注處理方式對(duì)結(jié)合面耐久性的影響。

(5)考慮到結(jié)合面及其施工質(zhì)量對(duì)混凝土抗碳化能力的不利影響，提出了采用結(jié)合面影響系數(shù)修正現(xiàn)有碳化模型的方法。經(jīng)驗(yàn)證，修正后的模型預(yù)測(cè)結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果吻合較好。