楊 林
(新疆天山鋼鐵巴州有限公司)
2019年國家質(zhì)檢總局對全國建筑用鋼生產(chǎn)單位進(jìn)行隨機(jī)抽檢,抽查結(jié)果顯示有16家鋼企因橫肋末端間隙、橫肋高度、橫肋間距不達(dá)國標(biāo)被判定為不合格產(chǎn)品。熱軋帶肋鋼筋鋼橫肋主要用于增加鋼筋和混凝土的粘接能力,其高度不足會(huì)導(dǎo)致鋼筋與混凝土粘接能力降低,使用后對建筑物強(qiáng)度存在一定影響。
新疆天山鋼鐵巴州公司針對生產(chǎn)的熱軋帶肋鋼筋開展全面檢查,發(fā)現(xiàn)產(chǎn)品存在類似問題。在生產(chǎn)過程中通過加強(qiáng)工藝控制以及對成品的檢驗(yàn),橫肋末端間隙、橫肋間距、橫肋頂端折疊、橫肋頂端翻皮、橫肋頂端裂紋等問題均得到了有效解決,但切分軋制生產(chǎn)熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端呈平面導(dǎo)致橫肋高度不達(dá)國標(biāo)問題仍沒得到有效解決。為保證產(chǎn)品質(zhì)量提升了企業(yè)內(nèi)控標(biāo)準(zhǔn),判廢次品率提高,影響到產(chǎn)線生產(chǎn)節(jié)奏。為防范質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)、提高生產(chǎn)效率,重點(diǎn)對熱軋帶肋鋼筋橫肋高度不達(dá)國標(biāo)問題開展了技術(shù)攻關(guān)。
新疆天山鋼鐵巴州有限公司軋鋼廠棒材生產(chǎn)線設(shè)計(jì)產(chǎn)能60萬t/年,采用步進(jìn)式蓄熱式加熱爐,粗軋區(qū)為4架550軋機(jī)+2架510軋機(jī)平立交替布置,中軋區(qū)為6架450軋機(jī),精軋為6架350軋機(jī)。采用160mm方坯,具備生產(chǎn)φ12~φ36mm熱軋帶肋鋼筋能力。2011年建廠生產(chǎn)初期,φ12mm熱軋帶肋鋼筋采用三切分生產(chǎn)工藝軋制,φ14~φ16mm采用雙切分軋制,φ18~φ36mm采用單線軋制。為適應(yīng)市場形勢的變化,提升棒材線產(chǎn)能,降低企業(yè)加工成本,開發(fā)了切分生產(chǎn)工藝并逐步應(yīng)用到產(chǎn)品生產(chǎn)中。截止2021年6月,生產(chǎn)φ12~φ16mm熱軋帶肋鋼筋實(shí)現(xiàn)四切分工藝軋制,φ18~φ22mm實(shí)現(xiàn)雙切分生產(chǎn)工藝軋制,僅φ25~φ36mm三個(gè)規(guī)格單線軋制。
精軋區(qū)6架350軋機(jī),其中第14架為立軋,其余5架為平軋。
精軋區(qū)切分工藝路線為:平輥(K6)→箱型料(K5)→預(yù)切分(K4)→切分(K3)→平橢(K2)→成品(K1)。其中切分架次(K3)出口安裝有切分輪,K2出口安裝有扭轉(zhuǎn)導(dǎo)衛(wèi)。
切分軋制精軋孔型圖見圖1。
雙切分精軋機(jī)孔型圖 四切分精軋機(jī)孔型圖
根據(jù)2019年國家質(zhì)檢總局對全國建筑用鋼抽檢關(guān)于熱軋帶肋鋼筋橫肋缺陷情況,新疆天山鋼鐵巴州有限公司軋鋼廠檢查了產(chǎn)品的橫肋相關(guān)缺陷,結(jié)合現(xiàn)場工藝特點(diǎn),制定了解決措施。
(1)橫肋末端間隙超標(biāo)問題:在加工軋輥時(shí)加深橫肋深度,橫肋末端延伸至輥面末端。
(2)橫肋間距超標(biāo)問題:通過修正刻輥刀具,按國標(biāo)要求制定橫肋加工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。
(3)橫肋頂端折疊問題:解決了由于粗中軋?jiān)襄e(cuò)輥,控制料型減少頭部耳子產(chǎn)生。
(4)橫肋頂端翻皮問題:針對因精軋區(qū)個(gè)別架次拉鋼造成,通過調(diào)節(jié)使精軋區(qū)各架次料型速度相匹配。
(5)橫肋頂端和基體細(xì)微裂紋問題:控制鋼坯質(zhì)量,減少坯料表面氣孔和中間裂紋;加強(qiáng)工藝技術(shù),避免熱軋后取樣淬火后出現(xiàn)應(yīng)力裂紋[1]。
由于熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端呈平面,導(dǎo)致橫肋高度不達(dá)國標(biāo)(見表1)[2],熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端平面缺陷如圖2所示。
圖2 熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端平面缺陷圖示
表1 不同規(guī)格熱軋帶肋鋼筋橫肋檢測最低高度與國標(biāo)對比 mm
(1)分析K2料型。料型一側(cè)槽口呈平面,結(jié)合K2平橢料經(jīng)扭轉(zhuǎn)后進(jìn)入K1,其位置剛好為橫肋頂端。
(2)分析K3鋼料。發(fā)現(xiàn)鋼料存在四個(gè)小平面,且在切分撕裂帶兩側(cè)對稱分布,切分輪擠壓平面過大,見圖3。經(jīng)K2軋制后未有效消除,分析認(rèn)為是由于切分輪間隙小造成切分撕裂帶兩側(cè)平面過大。
圖3 K3 料型導(dǎo)衛(wèi)輪擠壓平面
(3)分析精軋機(jī)組電流及延伸系數(shù)。18機(jī)架咬入后17機(jī)架電流降低約70A,輸入標(biāo)準(zhǔn)延伸系數(shù)為1.307與實(shí)際延伸系數(shù)(1.386)差達(dá)到0.079。為確保18架順利咬入,主控對17機(jī)架進(jìn)行降速,造成18機(jī)架與17機(jī)架產(chǎn)生拉鋼軋制。分析精軋區(qū)其余機(jī)架電流及延伸系數(shù)變化,發(fā)現(xiàn)精軋區(qū)存在拉鋼軋制現(xiàn)象,造成精軋機(jī)來料偏小,從而導(dǎo)致成品橫肋未充滿。
分析認(rèn)為,切分軋制熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端平面缺陷形成的主要原因:
(1)生產(chǎn)過程K2架次料型不規(guī)范,平橢料單側(cè)充滿度不好形成平面;
(2)切分輪間隙小,造成切分架次經(jīng)切分輪撕裂后產(chǎn)生局部平面,K2架次未能有效消除該平面;
(3)精軋區(qū)拉鋼軋制,造成前料型小的現(xiàn)象。
(1)將K2平橢孔型改為橢圓孔型,減小K2輥縫。通過對K2料型進(jìn)行分析,采用K2橢圓孔型并減小K2輥縫進(jìn)行了試軋,顯示產(chǎn)品橫肋頂端平面狀況好轉(zhuǎn),K2料型充滿度較好。但K2采用橢圓孔型后生產(chǎn)過程事故率直線上升,故K2仍采用平橢孔型,僅在原平橢孔型基礎(chǔ)上適當(dāng)縮小K2輥縫(見表2),確保料型充滿度。
表2 K2輥縫調(diào)整情況 mm
對精軋機(jī)導(dǎo)衛(wèi)橫梁加裝鍵條后,保證導(dǎo)衛(wèi)生產(chǎn)過程不移位,確保對中[3],改造后如圖4所示。
圖4 精軋機(jī)導(dǎo)衛(wèi)橫梁改造示意圖
現(xiàn)場生產(chǎn)表明,軋制各規(guī)格產(chǎn)品K2料型明顯好轉(zhuǎn),槽口吃滿,過鋼紅料與孔型相匹配,料型規(guī)范。
對K3孔型進(jìn)行優(yōu)化,調(diào)整K3出口切分導(dǎo)衛(wèi)輪間隙。
(1)增加K3孔型面積,彌補(bǔ)調(diào)整過程因精軋機(jī)組拉鋼造成的料型減少,如圖5所示。
圖5 K3孔型優(yōu)化前后對比
(2)通過對切分輪間隙及鋼料壓痕著手,適當(dāng)放大切分輪間隙,設(shè)計(jì)切分輪間隙為0.3~0.5mm,見表3。生產(chǎn)過程中K3料型經(jīng)軋輥軋制后實(shí)際是連接在一起的,經(jīng)切分輪角度產(chǎn)生側(cè)壓力撕裂。切分輪間隙小時(shí),切分輪擠壓平面大;切分輪間隙大時(shí),切分輪擠壓平面小。
表3 K3切分導(dǎo)衛(wèi)切分輪優(yōu)化后間隙 mm
(3)因切分孔型楔尖角度較切分輪角度小10°~20°,用以保障切分輪對軋件產(chǎn)生足夠的水平分力[4],如圖6所示。
圖6 K3架次軋制后切分料型示意圖
(4)嚴(yán)格控制個(gè)架次料型和延伸系數(shù),對各規(guī)格軋制工藝重新核算:調(diào)整優(yōu)化后,輸入標(biāo)準(zhǔn)延伸系數(shù)與實(shí)際反饋延伸系數(shù)最大差值0.014,人為調(diào)速大幅度降低,生產(chǎn)過程拉鋼軋制張力明顯減少。
針對熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端平面缺陷,現(xiàn)場采取了一系列措施:
(1)調(diào)整K2架次輥縫,導(dǎo)衛(wèi)增加鍵條,規(guī)范K2料型,確保K2架次料型充滿度;
(2)優(yōu)化K3架次切分輪間隙,同時(shí)對孔型進(jìn)行適當(dāng)放大,以減小K3架次料型切分楔擠壓所呈現(xiàn)平面和增大料型補(bǔ)充張力軋制所減少料型面積;
(3)優(yōu)化K3切分楔尖角度,確保合適橫向切分力,促使順利切開鋼料;
(4)生產(chǎn)過程以軋制參數(shù)表輸入延伸率為基準(zhǔn),嚴(yán)格控制調(diào)速,控制軋制張力。
措施實(shí)施后經(jīng)檢驗(yàn),切分軋制熱軋帶肋鋼筋橫肋頂端平面缺陷能有效消除,提升了切分軋制熱軋帶肋鋼筋產(chǎn)品質(zhì)量。