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        基于拓撲優(yōu)化的二板式注塑機動模板輕量化設(shè)計

        2021-03-22 07:45:52張哲衍葛鵬翔婁軍強傅南紅李國平陳星欣柳麗
        工程塑料應(yīng)用 2021年3期
        關(guān)鍵詞:注塑機凹槽側(cè)壁

        張哲衍 ,葛鵬翔 ,婁軍強 ,傅南紅 ,李國平 ,陳星欣 ,柳麗

        (1.寧波大學(xué)機械工程與力學(xué)學(xué)院,浙江寧波 315211;2.海天塑機集團有限公司,浙江寧波 315800)

        模板是注塑機合模機構(gòu)的關(guān)鍵部件之一,其質(zhì)量約占整機質(zhì)量的70%,主要實現(xiàn)模具的安裝、固定和運動導(dǎo)向等功能[1]。模板的力學(xué)性能與其質(zhì)量和結(jié)構(gòu)有關(guān)[2],然而質(zhì)量與其強度、剛度相對立,故在保證強度、剛度的前提下,對模板進行輕量化設(shè)計具有重要的現(xiàn)實意義。

        國內(nèi)外研究人員使用數(shù)值計算法對模板結(jié)構(gòu)展開研究。李明輝等[3]通過參數(shù)化方法,獲得加強筋結(jié)構(gòu)與模板應(yīng)力應(yīng)變的關(guān)系,并從what-if分析中獲得最佳設(shè)計參數(shù)。S.H.Sun[4]引入自組織方法對注塑機定模板進行拓撲優(yōu)化,認為V形是最好的拓撲結(jié)構(gòu)。文獻[5]~文獻[8]采用變密度法對模板進行拓撲優(yōu)化,參考偽密度云圖重新設(shè)計模板結(jié)構(gòu)。Ren Bin等[9]對不同體積比下的拓撲優(yōu)化方案進行了討論。

        上述研究雖獲得一定成果,但對如何根據(jù)拓撲后的偽密度云圖進行模型重構(gòu)未作進一步深入討論。筆者以JU16000II型二板式注塑機動模板為研究對象,在滿足可靠性的前提下對其拓撲優(yōu)化,分析拓撲結(jié)果并進行逼近建模,為注塑機模板的輕量化設(shè)計提供一種高效且實用于工程的方法。

        1 動模板拓撲優(yōu)化

        1.1 拓撲優(yōu)化模型

        隨著結(jié)構(gòu)拓撲優(yōu)化理論的完善及其在實際工程中的成功應(yīng)用,國內(nèi)外許多CAE軟件都已開發(fā)出拓撲優(yōu)化模塊[10],筆者在動模板靜力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,選擇變密度法[11]對其進行拓撲優(yōu)化。以動模板的柔度最小(剛度最大)為目標,以其質(zhì)量保留百分比為約束的拓撲優(yōu)化數(shù)學(xué)模型為:

        其中ρi為第i個單元的相對密度;Cj為動模板的總?cè)犴樞?,即總?yīng)變能;p為工況總數(shù);ρ0為單元原始密度;V0i為第i個單元的體積;m0為動模板初始質(zhì)量;α為質(zhì)量保留百分比。

        1.2 動模板拓撲優(yōu)化

        在三維軟件Solid Works中建立動模板幾何模型;去除對分析結(jié)果力學(xué)性能影響不大的局部結(jié)構(gòu),如:不承力凸臺、溝槽、小孔等;模型按文獻[12]中方法分割處理,方便約束加載并提高網(wǎng)格劃分效率;處理后的模型導(dǎo)入ANSYS Workbench,定義動模板材料屬性:彈性模量1.69×105MPa,泊松比0.275,密度7 200 kg/m3;控制網(wǎng)格大小為20 mm,自動劃分網(wǎng)格。

        模板在實際使用中需滿足不同大小的模具,其所能容納的最大模具尺寸受拉桿內(nèi)間距(本研究中為1 550 mm×1 450 mm)限制,故以比例為1×0.7,0.7×1的內(nèi)間距加載面模擬大模具,以0.7×0.7內(nèi)間距加載面模擬最小模具。在鎖模力作用效果最大的工況(即0.7×0.7內(nèi)間距加載面)下進行拓撲優(yōu)化。

        根據(jù)文獻[12]中二板式注塑機動模板最小加載面工況的邊界條件,設(shè)置動模板有限元模型,如圖1所示。

        根據(jù)動模板有限元模型設(shè)置拓撲優(yōu)化[13]:

        (1)定義設(shè)計變量。以設(shè)計區(qū)域內(nèi)每個單元的相對密度為設(shè)計變量。設(shè)置拉桿孔、中心孔、拉桿孔周圍方形臺、自模具安裝面起沿Z方向110 mm厚度為不優(yōu)化區(qū)域,其余部分為優(yōu)化區(qū)域。

        圖1 動模板有限元模型

        (2)定義響應(yīng)。為達到設(shè)計要求,將保留材料百分比作為響應(yīng)函數(shù),設(shè)定保留原始材料的70%。

        (3)定義優(yōu)化目標。在優(yōu)化目標中,結(jié)構(gòu)分析響應(yīng)類型為柔度(變形能),目標為動模板結(jié)構(gòu)柔度最小。

        (4)拓撲優(yōu)化。系統(tǒng)多次迭代直到滿足定義的參數(shù)要求。利用軟件后處理功能對拓撲優(yōu)化后保留的單元進行整體顯示,優(yōu)化結(jié)果如圖2所示。

        圖2 動模板拓撲優(yōu)化結(jié)果

        2 拓撲優(yōu)化結(jié)果分析及逼近建模

        由于拓撲結(jié)構(gòu)的邊界輪廓復(fù)雜、結(jié)果未參數(shù)化、邊界點離散等問題[14],無法將拓撲結(jié)果直接用于工程應(yīng)用,故在拓撲優(yōu)化結(jié)果的基礎(chǔ)上進行分析,采用逼近法重構(gòu)動模板拓撲后的幾何模型。

        2.1 拓撲優(yōu)化結(jié)果分析

        由圖2所示的拓撲優(yōu)化結(jié)果可知,動模板拓撲結(jié)構(gòu)上下、左右分別對稱,中心保留材料,四個側(cè)壁及拉桿孔附近去除材料。具體分析如下:

        (1)由于動模板中心加載面上承受鎖模力,其變形量在中心孔處最大,并向四周線性遞減,故在動模板中心附近保留較多的材料以保證該區(qū)域的剛度要求。

        (2)拉桿孔及其周圍方形臺為約束位置,受力情況同樣較為復(fù)雜,因此四個拉桿孔周圍保留較多的材料。

        (3)模板四個側(cè)壁處屬于安全部位,受載荷影響較小,從而可大面積去除材料,且去除量從內(nèi)至外遞增。

        (4)模板背面存在圓環(huán)狀安全區(qū)域,可適當(dāng)去除材料以滿足輕量化要求。

        2.2 逼近建模

        逼近法使用直線與圓弧的組合來完成拓撲模型的重建,在安全部位減少厚度,危險部位保留材料或者采取加固措施,具有簡單、高效、模型制造難度低等特點。根據(jù)上述拓撲優(yōu)化分析結(jié)果,主要從四個方面進行動模板的逼近建模,如圖3所示。

        圖3 動模板逼近模型

        (1)左右側(cè)壁。

        對動模板左右側(cè)壁使用矩形和弧形逼近材料去除部分。用矩形結(jié)構(gòu)逼近側(cè)壁外側(cè)的前段尺寸;考慮實際加工工藝的限制,用弧形結(jié)構(gòu)對內(nèi)部多個曲面進行規(guī)整,如圖3中①所示。

        (2)上下側(cè)壁。

        上下側(cè)壁材料去除部分輪廓與左右側(cè)壁情況類似,故同樣采用矩形與弧形進行逼近建模,見圖3中②所示。

        (3)環(huán)形凹槽。

        動模板背面拉桿孔下方的圓環(huán)狀凹槽區(qū)域用圓弧逼近。由拓撲結(jié)果可見,靠近側(cè)壁處凹槽的截面尺寸略大于中間截面尺寸,且為了降低制造工藝難度,將截面統(tǒng)一為尺寸相同的半圓,具體如圖3中③所示。

        (4)球形凹槽。

        觀察拓撲結(jié)果,在側(cè)壁內(nèi)側(cè)深處還可繼續(xù)去除類似半球狀的部分材料,故在第(1)步圓弧面逼近的基礎(chǔ)上,使用半球面來逼近該球狀結(jié)構(gòu),如圖3中④所示。

        上述步驟逼近建模獲得的幾何模型如圖4所示。

        2.3 模型參數(shù)化

        圖4 逼近建模的動模板模型

        為方便模型制造及后續(xù)結(jié)構(gòu)尺寸的改進,根據(jù)逼近結(jié)果,將各個材料去除部分的關(guān)鍵尺寸進行參數(shù)化,如圖5所示。

        (1)左右側(cè)壁。

        如圖5a所示,固定圓弧的圓心及矩形的長,此時矩形的寬度與圓弧的半徑成一定的線性關(guān)系,故只需將其中任意一個參數(shù)進行參數(shù)化,此處選擇圓弧半徑R1。

        (2)上下側(cè)壁。

        由于上下兩側(cè)的材料去除部分與左右兩側(cè)類似,故采用相同的參數(shù)化方案,將如圖5a所示圓弧半徑R2參數(shù)化。

        (3)環(huán)形凹槽。

        環(huán)形凹槽的截面是半圓形,將圖5b中的半徑R3參數(shù)化。

        (4)球形凹槽。

        左右側(cè)球形凹槽尺寸與上下側(cè)球形凹槽尺寸不同,故參數(shù)取圖5b所示的兩類球形凹槽半徑R4和R5。

        材料去除部分各參數(shù)R1,R2,R3,R4,R5的具體數(shù)值見表1。

        圖5 優(yōu)化后動模板的參數(shù)化模型

        表1 材料去除部分參數(shù) mm

        3 優(yōu)化結(jié)果有限元分析

        將優(yōu)化重建后的動模板模型導(dǎo)入ANSYS Workbench中,其有限元模型的前處理過程同前文動模板原型的處理方法。模型優(yōu)化前、后有限元仿真得到的等效應(yīng)力結(jié)果及整體位移結(jié)果分別如圖6、圖7所示,具體數(shù)值見表2。

        圖6 優(yōu)化前后等效應(yīng)力

        圖7 優(yōu)化前后整體位移

        表2 動模板優(yōu)化前后分析結(jié)果

        由表2可知,優(yōu)化后的動模板最大等效應(yīng)力與最大整體位移皆有一定程度增加,但均在工程許用范圍內(nèi)(最大等效應(yīng)力不超過100 MPa,最大整體位移不超過0.622 5 mm)。而動模板質(zhì)量減重明顯,與原型相比質(zhì)量減輕29.4%。

        4 結(jié)論

        (1)采用有限元方法建立二板式注塑機動模板有限元模型,對最小加載面工況下的動模板進行了拓撲優(yōu)化。

        (2)分析拓撲優(yōu)化結(jié)果,考慮設(shè)計效率、加工工藝等方面,使用逼近建模重構(gòu)動模板模型,并將關(guān)鍵部位參數(shù)化。

        (3)優(yōu)化重建后的動模板模型質(zhì)量減輕29.4%,應(yīng)力應(yīng)變等性能滿足工程使用要求。

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