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        長(zhǎng)玻纖增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料的制備及力學(xué)性能

        2021-03-22 07:37:44劉琳黃誠(chéng)瓏
        工程塑料應(yīng)用 2021年3期
        關(guān)鍵詞:玻纖聚丙烯力學(xué)性能

        劉琳,黃誠(chéng)瓏

        (同濟(jì)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,上海 200092)

        長(zhǎng)玻璃纖維(玻纖)增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料(LFTPP-G)[1]熔融浸漬工藝是一種將長(zhǎng)玻纖經(jīng)由特制的樹(shù)脂浸漬裝置充分展開(kāi),并與熔融聚丙烯充分浸漬,最后經(jīng)水槽冷卻、牽引、切粒的聚烯烴類(lèi)熱塑性復(fù)合材料生產(chǎn)工藝[2]。20世紀(jì)90年代,隨著汽車(chē)工業(yè)的迅速發(fā)展,以及人們對(duì)環(huán)保節(jié)能意識(shí)的增強(qiáng),促使汽車(chē)輕量化成為新型汽車(chē)的發(fā)展趨勢(shì)。輕量化旨在研制出質(zhì)量更輕、性能更好的新材料,同時(shí)保證整車(chē)的成本在可控的范圍內(nèi)[3]。

        LFTPP-G粒子通過(guò)注塑生產(chǎn)的結(jié)構(gòu)件,具有不吸水、密度小、成本低的優(yōu)勢(shì),成品中玻纖保留長(zhǎng)度長(zhǎng),有效提高了材料的模量和沖擊性能。相較于傳統(tǒng)金屬材料,LFTPP-G具有非常高的比強(qiáng)度,同時(shí)抗蠕變性能及耐疲勞性能好;相較于短玻纖增強(qiáng)復(fù)合材料,其具有更好的韌性,且成品尺寸規(guī)格更加穩(wěn)定[4]。LFTPP-G被廣泛應(yīng)用于汽車(chē)塑料件的前端模塊、保險(xiǎn)杠、尾門(mén)及電池包上蓋等[5-7]。

        對(duì)于LFTPP-G,纖維含量及長(zhǎng)度、相容劑的使用、加工溫度都會(huì)對(duì)其性能產(chǎn)生影響。J.L.Thomason[8-10]研究了LFTPP-G層壓板的性能后發(fā)現(xiàn),當(dāng)玻纖長(zhǎng)度小于0.5 mm,復(fù)合材料剛度在玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)0%~40%范圍內(nèi)線性增長(zhǎng),隨后增長(zhǎng)幅度變緩;當(dāng)玻纖長(zhǎng)度大于0.5 mm,較高的玻纖長(zhǎng)度易堆積產(chǎn)生空隙,剛度線性增長(zhǎng)趨勢(shì)被打破;復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度在玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)0%~60%的范圍內(nèi)增長(zhǎng),且當(dāng)玻纖長(zhǎng)度在3~6 mm時(shí),拉伸強(qiáng)度達(dá)到最大值。Fu Xiang等[11]對(duì)比了乙烯-辛烯共聚物(POE)、馬來(lái)酸酐接枝POE (POE-g-MAH)和馬來(lái)酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)三種相容劑對(duì)LFTPP-G性能的影響,發(fā)現(xiàn)PP-g-MAH對(duì)LFTPP-G性能的提升最明顯。周武雷等[12]將馬來(lái)酸酐、聚丙烯、過(guò)氧化二異丙苯(DCP)共混后,采用熔融浸漬工藝制備LFTPP-G,研究引發(fā)劑DCP用量對(duì)材料性能的影響,發(fā)現(xiàn)材料力學(xué)性能隨DCP用量的增加呈現(xiàn)先增后降的趨勢(shì),DCP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.4%時(shí),綜合性能最好。張峰等[13]研究了三種不同注塑溫度(210,250,290℃)下LFTPP-G的力學(xué)性能,結(jié)果表明290℃時(shí)復(fù)合材料的力學(xué)性能最好。

        筆者采用自制的浸漬裝置制備了LFTPP-G,研究了不同玻纖含量、不同牽引速度、不同相容劑PP-g-MAH含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能、分散性能及界面結(jié)合性能的影響,為L(zhǎng)FTPP-G生產(chǎn)工藝及制備提供參考。

        1 實(shí)驗(yàn)部分

        1.1 主要原料

        聚丙烯樹(shù)脂:EP540V,熔體流動(dòng)速率110 g/10 min,荷蘭 Lyondell Basell公司;

        PP-g-MAH:OREVAC CA100,法國(guó)阿科瑪公司;

        長(zhǎng)玻纖紗:SE4805-2400tex,美國(guó)歐文斯科寧公司。

        1.2 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

        長(zhǎng)玻纖樹(shù)脂浸漬裝置:自制;

        擠出機(jī):STS35型,科倍隆(南京)機(jī)械有限公司;

        注塑機(jī):J110AD-180型,日本鑄造株式會(huì)社;

        萬(wàn)能實(shí)驗(yàn)機(jī):5965型,美國(guó)英斯特朗公司;

        擺錘沖擊實(shí)驗(yàn)儀:Ceast 9050型,美國(guó)英斯特朗公司;

        掃描電子顯微鏡(SEM):6010型,日本JEOL公司。

        1.3 試樣制備

        首先將聚丙烯進(jìn)行干燥以去除水分,并與PP-g-MAH按一定比例預(yù)混;將混合物加入雙螺桿擠出機(jī),加熱熔融后擠入自制浸漬裝置;長(zhǎng)玻纖自紗架引出,通過(guò)張力輥分散展開(kāi)后牽引至浸漬裝置內(nèi),完成聚丙烯熔體對(duì)長(zhǎng)玻纖的浸漬;浸漬的長(zhǎng)玻纖束通過(guò)水浴槽冷卻后,經(jīng)牽引裝置牽引至切粒機(jī),切粒成10 mm長(zhǎng)的LFTPP-G粒子;最后使用注塑機(jī)將LFTPP-G粒子注塑成標(biāo)準(zhǔn)試樣[14]。擠出機(jī)加工溫度為 180~280℃,螺桿轉(zhuǎn)速 150 r/min;自制浸漬裝置溫度為280~290℃;注塑機(jī)加工溫度為180~270℃,注塑背壓 1 MPa,模具溫度 40℃。

        1.4 測(cè)試與表征

        (1)力學(xué)性能測(cè)試。

        根據(jù)ISO527-2:2012測(cè)定復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度及拉伸彈性模量,試樣型號(hào)為1A,拉伸彈性模量測(cè)試速率為1 mm/min,完成拉伸彈性模量測(cè)試后,將速率提升至5 mm/min直至試樣拉斷;根據(jù)ISO 178:2010測(cè)定復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度及彎曲彈性模量,測(cè)試時(shí)跨距為64 mm,測(cè)試速率2 mm/min;根據(jù)ISO 179-1/1eU:2010測(cè)定復(fù)合材料的簡(jiǎn)支梁無(wú)缺口沖擊強(qiáng)度,根據(jù)ISO 179-1/1eA:2010測(cè)定復(fù)合材料的簡(jiǎn)支梁缺口沖擊強(qiáng)度。

        (2)玻纖分散性能測(cè)試。

        使用純聚丙烯樹(shù)脂與LFTPP-G粒子按照質(zhì)量比2∶3預(yù)混,使玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)稀釋至30%,將混合后的粒子加入注塑機(jī),注塑成尺寸為200 mm×90 mm×2 mm的平板,如圖1所示。為保證注塑工藝的穩(wěn)定性,丟棄前10模,收集第11模至第20模平板樣品。在較強(qiáng)的光源下進(jìn)行觀察,對(duì)玻纖未分散處進(jìn)行標(biāo)記。統(tǒng)計(jì)10模樣品中玻纖未分散的總數(shù)。

        圖1 玻纖分散平板

        (3)復(fù)合材料微觀形貌觀察。

        截取對(duì)應(yīng)復(fù)合材料拉伸試樣斷裂處,置于SEM中,放大倍數(shù)為300倍,觀察斷裂處玻纖與基體樹(shù)脂的結(jié)合情況并拍照。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 玻纖含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

        玻纖通過(guò)界面作用與聚丙烯基體樹(shù)脂結(jié)合。當(dāng)復(fù)合材料受力時(shí),基體樹(shù)脂通過(guò)界面作用將載荷傳遞給纖維,纖維承受絕大部分的載荷,起增強(qiáng)作用?;w樹(shù)脂包覆玻纖表面,保護(hù)其免遭外界損傷。表1為不同玻纖含量時(shí)LFTPP-G的力學(xué)性能。由表1看出,當(dāng)玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)從20%增加至40%時(shí),復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度增加了62.1%,彎曲強(qiáng)度增加了45.2%,缺口及無(wú)缺口沖擊分別增長(zhǎng)了101.7%及62.9%,力學(xué)性能提高明顯,玻纖增強(qiáng)增韌效果顯著;但當(dāng)玻纖含量由40%增至50%時(shí),力學(xué)性能提高趨勢(shì)變緩。這是因?yàn)閺?fù)合材料力學(xué)性能受玻纖含量和保留長(zhǎng)度的共同影響。當(dāng)玻纖含量較低時(shí),玻纖保留長(zhǎng)度較長(zhǎng),玻纖含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能起主要作用;當(dāng)玻纖含量較高時(shí),螺桿對(duì)玻纖的剪切作用加大,玻纖被剪斷,保留長(zhǎng)度變短。低玻纖保留長(zhǎng)度時(shí)纖維含量的升高對(duì)復(fù)合材料增強(qiáng)效果變小,力學(xué)性能的提升變緩。J.L.Thomason[15]經(jīng)過(guò)研究表明,LFTPP-G復(fù)合材料在玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)40%~50%時(shí)呈現(xiàn)出最好的力學(xué)性能。表明玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)再由50%往上增長(zhǎng)時(shí),增強(qiáng)效果已不明顯。相對(duì)于純聚丙烯樹(shù)脂(缺口沖擊強(qiáng)度為3 kJ/m2),玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%的LFTPP-G在沖擊性能上改善明顯,其缺口沖擊強(qiáng)度提高了約1 323%。

        表1 不同玻纖含量時(shí)LFTPP-G的力學(xué)性能

        2.2 牽引速度對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

        玻纖通過(guò)一定牽引速度穿過(guò)浸漬裝置,通過(guò)裝置內(nèi)的張力輥使玻纖分散展開(kāi),并與熔融聚丙烯樹(shù)脂浸潤(rùn)。牽引速度低,則生產(chǎn)效率低;牽引速度快,玻纖易與張力輥摩擦產(chǎn)生毛羽,需要人為清理,增加人力成本。在工業(yè)生產(chǎn)中,牽引速度通常控制在30~50 m/min。表2顯示了使用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%的玻纖制備LFTPP-G時(shí),牽引速度對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響。由表2看出,相對(duì)于30 m/min的牽引速度,50 m/min生產(chǎn)的復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度下降了5.0%,彎曲強(qiáng)度下降了3.2%,缺口及無(wú)缺口沖擊強(qiáng)度分別下降了18.6%和15.2%。這是因?yàn)楦郀恳俣认拢@w在浸漬裝置中與聚丙烯樹(shù)脂接觸時(shí)間減短造成的。由于浸漬裝置的長(zhǎng)度是恒定的,牽引速度提高以后,熔融樹(shù)脂與玻纖的浸潤(rùn)時(shí)間縮短,樹(shù)脂無(wú)法充分浸漬每根單絲,浸漬性與分散性變差,力學(xué)性能下降。

        表2 不同牽引速度時(shí)LFTPP-G的力學(xué)性能

        表3顯示了不同牽引速率時(shí)復(fù)合材料中的玻纖未分散總數(shù)。由表3看出,牽引速度從30 m/min提升至50 m/min,玻纖未分散總數(shù)從43個(gè)提升至58個(gè),說(shuō)明牽引速度越快,復(fù)合材料制品的外觀越差。

        表3 不同牽引速度時(shí)復(fù)合材料平板的玻纖未分散總數(shù) 個(gè)

        綜上所述,提高牽引速度可以提高生產(chǎn)效率,但是復(fù)合材料的力學(xué)性能和玻纖分散性會(huì)隨之下降。

        2.3 相容劑含量對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

        表4顯示了牽引速度為30 m/min、玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí),不同相容劑PP-g-MAH含量對(duì)LFTPP-G力學(xué)性能的影響。由表4可知,隨著相容劑含量的增加,復(fù)合材料力學(xué)性能逐步提升,但相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)1%時(shí)增長(zhǎng)幅度逐漸變緩。當(dāng)相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0%增加至2%時(shí),LFTPP-G的拉伸強(qiáng)度增加87.4%,彎曲強(qiáng)度增加78.6%,無(wú)缺口沖擊強(qiáng)度增加67.6%。此外,觀察了不同相容劑含量時(shí)復(fù)合材料平板的玻纖分散性,未發(fā)現(xiàn)有明顯差異,三者的玻纖分散性比較接近。

        表4 不同相容劑含量時(shí)LFTPP-G的力學(xué)性能

        當(dāng)相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0%增加至2%時(shí),LFTPP-G的拉伸彈性模量和彎曲彈性模量分別增長(zhǎng)了8.2%和12.8%,其增長(zhǎng)幅度明顯小于拉伸、彎曲強(qiáng)度。這是因?yàn)榫郾?shù)脂是塑性材料,在其受力時(shí)會(huì)發(fā)生屈服,而玻纖是剛性材料,玻纖承受的應(yīng)力比基體樹(shù)脂大得多。因此其模量與復(fù)合材料的纖維含量有較為直接的關(guān)系,與相容劑加入量的關(guān)系相對(duì)較小。

        圖2分別顯示了不同相容劑含量的拉伸試樣斷面的SEM照片。由圖2可以看出,隨著相容劑的含量增加,從斷面拔出的玻纖表面粘附基體樹(shù)脂量也越來(lái)越多。這得益于兩者產(chǎn)生了化學(xué)結(jié)合和完善的界面結(jié)構(gòu)。

        圖2 不同相容劑含量的拉伸試樣斷面SEM照片

        H.Hamada等[16]和P.E.Lopes等[17]論述了PP-g-MAH在玻纖增強(qiáng)聚丙烯中的反應(yīng)機(jī)理:在熔融擠出的過(guò)程中,相容劑PP-g-MAH游離分散至玻纖和聚丙烯樹(shù)脂的界面,從環(huán)馬來(lái)酸酐基[(CHCO)2O]上分解出的羧基(—COOH),與玻纖表面硅烷偶聯(lián)劑中的氨基發(fā)生化學(xué)反應(yīng),產(chǎn)生了聚丙烯硅烷接枝共聚物,同時(shí)共聚物分散糾纏于聚丙烯高分子鏈中,形成了具有高界面附著力、化學(xué)結(jié)合與物理吸附共存的復(fù)雜結(jié)構(gòu)。姚國(guó)英等[18]對(duì)比了添加及未添加PP-g-MAH的玻纖增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料淬斷斷面后發(fā)現(xiàn),加入PP-g-MAH,玻纖與聚丙烯樹(shù)脂的界面結(jié)合明顯改善,盡管玻纖沒(méi)有被完全包覆,但其表面粘附著較厚的樹(shù)脂層,這與圖3觀察到的現(xiàn)象相同。

        綜上所述,相容劑PP-g-MAH改善了玻纖與基體樹(shù)脂的界面作用,提高了LFTPP-G的綜合性能。當(dāng)相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%時(shí),LFTPP-G的力學(xué)性能最好。

        3 結(jié)論

        (1)LFTPP-G的力學(xué)性能隨玻纖含量升高而升高,當(dāng)玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)40%時(shí),增長(zhǎng)幅度變緩。在玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%~50%時(shí),呈現(xiàn)最好的綜合性能。

        (2)牽引速度提高能改善生產(chǎn)效率,但復(fù)合材料的力學(xué)性能和玻纖分散性能隨之下降。

        (3)相容劑PP-g-MAH改善了聚丙烯與玻纖的界面結(jié)合,提高了復(fù)合材料的力學(xué)性能。當(dāng)相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過(guò)1%時(shí),性能增長(zhǎng)變緩;相容劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%時(shí),復(fù)合材料力學(xué)性能最好。

        (4)使用自制的浸漬裝置及長(zhǎng)玻纖通過(guò)熔融浸漬法制備玻纖質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%的LFTPP-G,控制牽引速度為30 m/min且加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%的相容劑PP-g-MAH,可使復(fù)合材料具有較好的綜合力學(xué)性能。

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