王浩,李哲雨,魯坤,周明,趙文杰,楊翕智

(西安物華巨能爆破器材有限責(zé)任公司,陜西西安710061)

0 引 言

在油氣井射孔完井作業(yè)過(guò)程中,由于井斜或者射孔管串自重的影響,射孔器在油氣井中處于不完全居中狀態(tài),尤其是在大斜度和水平井中,射孔器管串幾乎緊貼套管內(nèi)壁,采用常規(guī)射孔彈射孔時(shí)沿套管周向上形成大小不一的孔眼。當(dāng)進(jìn)行后續(xù)水力壓裂作業(yè)時(shí),孔眼大的通道注入壓力先達(dá)到儲(chǔ)層的破裂壓力而被壓開(kāi),隨著裂縫的增大,井筒壓力逐漸降低,小孔徑通道卻不能有效壓開(kāi),且容易形成大角度通道和橋接。為了有效壓開(kāi)小孔徑通道需要更高的泵壓和消耗更多液體,其成本很高,且效果不佳[1-3]?；谏鲜鲈?解決射孔器在不居中狀態(tài)下射孔后套管上形成孔眼不一致性問(wèn)題成為油氣田射孔完井作業(yè)的當(dāng)務(wù)之急。

等孔徑射孔彈是在此背景下發(fā)展起來(lái)的新型射孔彈,具有孔眼一致性好、孔眼大、深穿透的特性[4]。影響射孔彈穿孔孔徑穩(wěn)定性的因素較多,郭紅軍等[5]從裝藥結(jié)構(gòu)、藥型罩配方、壓罩工藝等方面進(jìn)行了等孔徑射孔彈性能影響因素探討;魯坤等[6]通過(guò)數(shù)值模擬方法分析了等孔徑射孔彈藥型罩壓垮、射流形成、延伸和斷裂失穩(wěn)的原因;郭鵬等[7]基于MA Cook射流侵徹靶板孔眼計(jì)算方法,采用有限元方法定性分析了等孔徑射孔彈作用機(jī)理,得到藥型罩結(jié)構(gòu)和藥型罩材料強(qiáng)度對(duì)于孔徑穩(wěn)定性的影響規(guī)律;李東傳等[8]從標(biāo)準(zhǔn)偏差、孔徑差異性等方面提出等孔徑射孔器穿孔穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法。

本文在射孔彈殼體結(jié)構(gòu)、裝藥量、藥型罩配方和藥型罩成型工藝相同的條件下,明確了裝藥結(jié)構(gòu)是孔徑大小和孔徑穩(wěn)定性的主要影響因素。裝藥結(jié)構(gòu)由藥型罩結(jié)構(gòu)、罩頂藥高和彈殼內(nèi)腔結(jié)構(gòu)組成,藥型罩口徑和頂部錐角α確定后,藥型罩其余錐角根據(jù)α大小進(jìn)行設(shè)計(jì)[9]。采用正交設(shè)計(jì)法將影響射孔彈穿孔穩(wěn)定性的因素藥型罩錐角、藥型罩質(zhì)量和罩頂藥高3種因素進(jìn)行正交試驗(yàn)分析,得出最優(yōu)組合,結(jié)合正交試驗(yàn)方案等孔徑射孔彈穿孔穩(wěn)定性能影響因素,為同類(lèi)型等孔徑射孔彈設(shè)計(jì)與性能測(cè)試提供參考數(shù)據(jù)。

1 方案設(shè)計(jì)

1.1 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及測(cè)試方法

試驗(yàn)選用102型等孔徑射孔彈,其整體結(jié)構(gòu)和藥型罩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)見(jiàn)圖1,彈殼和藥型罩參數(shù)為定值。

圖1 102型等孔徑射孔彈整體結(jié)構(gòu)和藥型罩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖

試驗(yàn)采用模擬裝槍穿鋼靶試驗(yàn)方法(見(jiàn)圖2)。槍套間隙采用極限偏靠方式,102型射孔槍盲孔深度為4 mm,模擬套管壁厚為10.54 mm。槍套含水間隙分別為4.00、8.06、20.00、26.39 mm(見(jiàn)圖3)。

圖2 地面模擬裝槍穿鋼靶試驗(yàn)示意圖

圖3 射孔槍與套管極限位置圖*非法定計(jì)量單位,1 in=2.54 cm,下同

1.2 正交試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)與測(cè)試結(jié)果

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)由試驗(yàn)因素的不同水平組成,挑選部分具有代表性的水平進(jìn)行組合試驗(yàn),通過(guò)對(duì)部分實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析推斷全面的試驗(yàn)情況,找到最優(yōu)的水平組合。而在射孔彈研制過(guò)程中,正交試驗(yàn)用部分試驗(yàn)替代全面試驗(yàn),減少試驗(yàn)成本、時(shí)間和人力。

根據(jù)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)原理,將藥型罩錐角α、藥型罩質(zhì)量m和罩頂藥高h(yuǎn)分別作為本次試驗(yàn)設(shè)計(jì)的3個(gè)因素(A、B、C),因素A藥型罩錐角(48°～50°),因素B藥型罩質(zhì)量(45～50g)和因素C罩頂藥高(6～8 mm)。設(shè)計(jì)的正交試驗(yàn)見(jiàn)表1(以上因素參數(shù)根據(jù)前期試驗(yàn)和數(shù)值模擬所得)。

表1 孔徑分析不同因素水平表

(1)

(2)

(3)

式中,τ為模擬套管孔徑穩(wěn)定性,%。

表2 各方案穿孔孔徑參數(shù)

2 結(jié)果分析

對(duì)比表2中9組數(shù)據(jù),第2組數(shù)據(jù)孔徑均值和孔徑穩(wěn)定性最高,由此可得到該試驗(yàn)各因素組合中的最優(yōu)組合為A1B2C2。根據(jù)表3數(shù)據(jù),通過(guò)R值的大小可以得出該試驗(yàn)因素存在明顯順序,3種影響因素強(qiáng)弱關(guān)系為A>B>C,即影響等孔徑射孔彈孔徑穩(wěn)定性的主要因素是藥型罩錐角,其次是藥型罩質(zhì)量、罩頂藥高。

表3 試驗(yàn)結(jié)果分析表

A因素中影響最大的是A1,即藥型罩錐角48°;相對(duì)其他角度,當(dāng)藥型罩質(zhì)量和裝藥厚度不變時(shí),藥型罩錐角增大有利于孔徑均值提高,導(dǎo)致孔徑穩(wěn)定率變化較大,當(dāng)藥型罩錐角為48°時(shí)孔徑穩(wěn)定性最佳。

B因素中影響最大的是B2,即藥型罩質(zhì)量48 g;當(dāng)藥型罩錐角和裝藥厚度不變時(shí),藥型罩質(zhì)量增大有利于孔徑均值提高,導(dǎo)致孔徑穩(wěn)定率也逐漸提升,但變化率較低,到48 g時(shí)孔徑穩(wěn)定性最佳。

C因素中影響最大的是C2,即罩頂藥高7 mm;當(dāng)藥型罩錐角和藥型罩質(zhì)量不變時(shí),裝藥厚度孔增大有利于孔徑均值提高,導(dǎo)致孔徑穩(wěn)定率也逐漸提升,但變化率低,到7 mm時(shí)孔徑穩(wěn)定性最佳。

根據(jù)孔徑穩(wěn)定性變化率可以發(fā)現(xiàn),等孔徑射孔彈模擬裝槍在不同含水槍套間隙穿鋼靶試驗(yàn)中,影響射孔性能最大的因素是藥型罩錐角角度,48°最佳;其次是藥型罩質(zhì)量,48 g最優(yōu);最后是罩頂藥高,7 mm最優(yōu)。

3 試驗(yàn)驗(yàn)證

采用最優(yōu)射孔彈方案進(jìn)行地面模擬裝槍穿API柱狀混凝土靶,針對(duì)不同槍套間隙,穿孔孔徑結(jié)果見(jiàn)圖4,試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

圖4 試驗(yàn)結(jié)果圖

由表4可知,102型等孔徑射孔彈,穿深大于1 000 mm,射孔后在套管上平均孔徑為15.5 mm,由式(3)計(jì)算可知,孔徑穩(wěn)定性為98.3%。綜合地面模擬裝槍穿API柱狀混凝土靶試驗(yàn)數(shù)據(jù),102型等孔徑射孔彈射在各個(gè)相位上的孔徑相差不大,孔徑穩(wěn)定性好。

表4 102型等孔徑射孔彈模擬裝槍穿柱狀混凝土靶 試驗(yàn)數(shù)據(jù)

4 結(jié) 論

本文結(jié)合正交優(yōu)化試驗(yàn)方法分析影響102型等孔徑射孔彈穿孔穩(wěn)定性的影響因素,并對(duì)102型等孔徑射孔彈最優(yōu)組合進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。

(1)采用同種殼體結(jié)構(gòu)、裝藥量和藥型罩配方相同的條件下,利用正交試驗(yàn)法得出數(shù)據(jù),分析可知,各因素對(duì)等孔徑射孔彈模擬裝槍在不同含水間隙孔徑影響的次序由高到低是藥型罩錐角、藥型罩質(zhì)量和罩頂藥高。

(2)試驗(yàn)可知102型等孔徑射孔彈的最佳設(shè)計(jì)方案:藥型罩錐角為48°、藥型罩質(zhì)量為48 g、罩頂藥高為7 mm。

(3)通過(guò)102型等孔徑射孔彈模擬裝槍穿柱狀A(yù)PI混凝土靶試驗(yàn),驗(yàn)證了最優(yōu)組合下,平均穿孔孔徑為15.5 mm,孔徑穩(wěn)定性為98.3%。