天津市陳塘熱電有限公司 郭 輝

1 電廠泵常見振動問題

利用FFT 對電站水泵的震動信號進行了波形分析，進一步得出水泵信號的振動頻率特點。本次診斷方法和一般旋轉(zhuǎn)機械使用的診斷技術(shù)所遵循的原理相同，都是通過被測泵的震動頻譜所引發(fā)的部件誤差來確定震動頻率的來源以及特征，但振動誤差的判定方法要遵循一些基本原則。其中，當頻率為1X 時誤差形成的原因大多與轉(zhuǎn)子自身的動平衡相關(guān)。例如，某電廠水泵的濾網(wǎng)發(fā)生損壞引起泵內(nèi)出現(xiàn)雜質(zhì)，破壞了電泵的動平衡性。同時泵安裝不牢固也會導致安裝步數(shù)超標或虛腳故障，引起1x 頻率的不規(guī)則振動。若水泵數(shù)顯2x 頻率的振動則通常是由轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)等原因?qū)е碌牟ㄥe位有關(guān)。遇到這些問題后須首先檢查方向，如發(fā)動機出現(xiàn)2x 頻率也可借助斷電的方式來進行確認。當頻率趨近0.5x 時導致故障的原因多半與油膜卷盤相關(guān)，這時可嘗試調(diào)整機油的溫度及壓力，檢查故障是否好轉(zhuǎn)。

上述問題若在實踐中出現(xiàn)，若在沒有頻譜分析儀的條件下，根據(jù)單一頻率下振幅和速度的關(guān)系:，其中，在該式中，表示振幅峰-峰位移值(mm),但是在一般使用時將單位換算成與振動速度對照使用；表示頻率為f 振速均方根值(mm/s)；表示為圓頻率(rad/s)；可以確定在單一頻率下振動速度與振動位移的對應數(shù)值。

同時在現(xiàn)場通過手搖動測振儀測量振動速度和振幅，如果振幅與振動速度實際測量值的比值正好符合上述公式，則可用上面的公式對振動頻率進行估算，將主要振動頻率代入式中，也就是1x 的波頻率；測出振幅與轉(zhuǎn)速均與上述公式不匹配，進而通過換算來確定頻率的特性；換算比測出的振幅稍大于公式代入所計算出來的振幅，表明實際的震動頻率更低，且可能有低階頻如油渦等現(xiàn)象，否則葉片頻率VPF 可能有2倍或更高階頻率，因此這對于振動問題的分析和處理非常有利，可通過手動振動儀或DCS 監(jiān)控同時測量振動速度和振幅。

除根據(jù)上述診斷原理容易確認的問題外還出現(xiàn)了許多振動難題，特別是電泵驅(qū)動發(fā)動機在1x 或2x的頻率下振動偏大，但發(fā)動機的動平衡卻不能降低頻率；水泵的震動較大，難以通過動平衡方式或調(diào)整支架的方式來改善水泵的整體振動狀態(tài)；針對發(fā)電廠泵環(huán)的頻率振動高，輪對后可能改變振動，因此通過有限元計算確定水泵的固有頻率成為解決上述難題的重要手段。將水泵和轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的特性結(jié)合起來，確定實際拆卸、檢修等試驗結(jié)果并加以對比，找出振動的原因。

2 振動問題解決策略

2.1 電廠泵電機振動問題解決策略

水泵通常由小型蒸汽輪機或發(fā)動機驅(qū)動。在發(fā)動機驅(qū)動的電站泵在工程中遇到了許多單獨的振動問題，特別是對于功率較低的發(fā)動機組很容易產(chǎn)生1x 或2x 的頻率響應。振動發(fā)生后既要分析頻譜結(jié)果，也應對現(xiàn)在的固有頻率進行計算，找出問題的產(chǎn)生原因。

以某200kW 電廠水泵發(fā)動機為例，其振動特性表明，發(fā)動機在空載試驗臺架上的振動主要發(fā)生在1x 頻率，發(fā)動機在空載恒壓下的振動主要為2x 和1x。上述發(fā)動機在野外作業(yè)中表現(xiàn)出明顯的2倍頻率電磁問題。停電時振動在短時間內(nèi)迅速減小，地腳螺栓松動時振動有所減小，但振動的頻率明顯超標，得出振動和速度的相關(guān)性較低的結(jié)論。通過計算可得出發(fā)動機的固有頻率約在119Hz 上下，不屬于電磁激勵頻率原本范圍，設(shè)計基本上能滿足工作減振的要求，電磁發(fā)生振動的主要原因為受到發(fā)動機自身結(jié)構(gòu)以及激振力的影響[1]。比如某650kW 電站水泵發(fā)動機的固有頻率特性，在現(xiàn)場的振動就超標了，現(xiàn)場爆震結(jié)構(gòu)的固有頻率和有限元計算的固有頻率都接近50。發(fā)動機結(jié)構(gòu)的振動是由于整機建造過程中底座的共振引起的。

2.2 電廠泵軸頻振動問題解決策略

電廠水泵的波頻振動是非常常見的，1x 頻率的振動屬于一種高振動能量，若長時間處于這種高振動能量中很容易造成波浪事故，因此為了避免這個問題，應當在振動達到一定穩(wěn)定值后停機檢修，提高設(shè)備運行的安全性。轉(zhuǎn)子分析作為1x 頻率下動力泵的振動研究的關(guān)鍵，可采取有限元法控制轉(zhuǎn)子的臨界轉(zhuǎn)速。計算水泵的臨界轉(zhuǎn)速主要包括計算臨界干燥轉(zhuǎn)速和臨界濕轉(zhuǎn)速。一般電站水泵有多個輪級和長波段，臨界轉(zhuǎn)速的計算只考慮負荷能力，即在臨界干燥轉(zhuǎn)速低于工作轉(zhuǎn)速時。然而，當轉(zhuǎn)子通過口環(huán)、節(jié)流閥及管座等流程時，它的臨界濕轉(zhuǎn)速通常比工作轉(zhuǎn)速高，這時可以假設(shè)振動點更接近干燥轉(zhuǎn)速。

在實際工作時，電廠水泵的振動程度會隨著轉(zhuǎn)速的增大而提高。振動反應主要是由轉(zhuǎn)子的殘余動力學引起的，臨界轉(zhuǎn)速不正常運行主要原因是轉(zhuǎn)輪液力支承的剛度，中間級節(jié)流孔和平衡裝置節(jié)流孔隨著轉(zhuǎn)速的增加逐漸增大，使轉(zhuǎn)子的濕臨界轉(zhuǎn)速始終超過工作轉(zhuǎn)速[2]。結(jié)合有關(guān)制度，能夠?qū)㈦姀S水泵的發(fā)動機所承受的水動力剛度系數(shù)計算出來。

在干轉(zhuǎn)子中，其固有頻率受轉(zhuǎn)子的質(zhì)量分布以及剛度影響，轉(zhuǎn)速的變化受轉(zhuǎn)子固有頻率的影響較小，因此干燥臨界轉(zhuǎn)速通常很低。一旦不能達到預定的轉(zhuǎn)速，與動平衡機上的轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速相似。當處于臨界濕轉(zhuǎn)速下時，轉(zhuǎn)速的加快會導致轉(zhuǎn)子固有頻率不斷增加，形成這個現(xiàn)象的主要因素是間隙密封水的剛度慢慢過渡到第三階振型，但仍隨轉(zhuǎn)速的升高而切斷，即轉(zhuǎn)子處在軸頭處發(fā)生的局部振動。另外，由于這種局部結(jié)構(gòu)沒有處在中水系統(tǒng)內(nèi)，因此固有頻率主要是受蓄水剛度以及耦合的重量所影響，加上上述兩個參數(shù)在這次變化中沒有明顯的體現(xiàn)，因此在坎貝爾曲線圖上看起來更接近一條水平的直線。

上述示例為KSB 泵（尺寸為5）發(fā)電廠泵。轉(zhuǎn)速提高到4800r/min 左右，軸承體在水平方向的振動速度提高到約9.0mm/s，主振頻率為1X 波頻率[3]。波耦合的固有頻率有60Hz、83Hz、108Hz，運行轉(zhuǎn)速提高到4800r/min，轉(zhuǎn)速接近83Hz，泵的振動處于共振狀態(tài)。上述轉(zhuǎn)子模型的計算應為水平方向擺動的波頭振動模態(tài)的固有頻率83Hz，60Hz 應為靜態(tài)下轉(zhuǎn)子的總彎曲模態(tài)、即干轉(zhuǎn)子模態(tài)。速度的增加逐漸增加了該振型的固有頻率值，且不超過運行速度[4]。當頻率為108Hz 時垂直方向上的振動頻率被排除，這種反應更加明顯。在計算時，固有頻率應對應轉(zhuǎn)子的第四種振動模式，即軸頭的垂直方向應當高于固有頻率的水平方向。這樣計算的主要原因是因為當處于靜態(tài)狀態(tài)下時，軸頭的承重能力垂直方向比水平方向具有更高的剛度。

2.3 電廠泵葉頻振動

泵正常運行時的振動特性包括1X 波頻率和VPF 沖擊頻率，總的來說葉頻在偏流時比較明顯。有些電廠有振動，因為葉片通頻有明顯異常，葉片頻率的高頻值比較困難，電廠水泵的振動只有通過軸承體的振幅和軸瓦的振幅來識別才是合格的，若發(fā)現(xiàn)泵體產(chǎn)生異常噪音時振動速度就會超標，這就是為什么有的電站水泵只識別振幅、發(fā)現(xiàn)不了問題的原因。

5號泵的第一個葉輪設(shè)計了5個葉片，6號泵的第一個葉輪設(shè)計了6個葉片，第二個葉輪有7個葉片，在額定轉(zhuǎn)速下振動超過了5號泵的10倍頻率振動；在偏流量工況下，6號泵的12X 與7X 頻率振動。在處理10x 或12x 振動頻率時，切割第一個車輪并增大車輪與導向旗之間的距離，在反復試驗后，可能無法有效降低葉片頻率偏離一般流量調(diào)節(jié)特性，通過對軸進行鍍鉻或?qū)︽I筒進行光干涉安裝，可以顯著改善振動[5]。將第一輪換成7片葉片可大大改善第一輪的振動，證實這種振動不僅來自葉片加熱，還與共振有關(guān)。

鍍鉻可有效降低振動，使車輪與波浪保持緊密接觸，說明車輪與波浪的連通性在這種振動中起著重要作用。在計算踏面車輪固有頻率時，如果車輪的固定極限僅取決于鍵，則車輪的固有頻率從1000赫茲降到500赫茲，也就是說，在實際變換過程中砂輪的局部固有頻率接近激勵頻率和共振形式，有時不需要涂層，只需將第一個車輪的鍵分開匹配，保持車輪與鍵的微小干涉，可大大降低振動[6]。由于第一輪的振動問題，振動的主要異常方向是驅(qū)動側(cè)的垂直方向，其他方向都很小，說明振動也與載體本體和支撐結(jié)構(gòu)的固有頻率有關(guān)。

通過計算5號泵驅(qū)動側(cè)的軸承體（圖1、圖2），可發(fā)現(xiàn)軸承體本身在垂直方向固有頻率趨近于500Hz 的激勵頻率，但水平方向上的固有頻率反而偏離激勵頻率的幅度較大，因此垂直方向上的振動驅(qū)動明顯超出水平方向的標準。在某型電廠泵的出廠測試中，在額定流量下振動不超過3.3mm/s,而在約60～70%流量工況下發(fā)生高達11mm/s 的7X 葉頻振動。

根據(jù)《故障設(shè)備診斷》2中3.6.3節(jié)關(guān)于流體沖擊所導致的故障原因認為，葉輪蓋板邊緣到導葉蓋板內(nèi)沿、葉輪葉片、導葉葉片等部件之間的間隙若發(fā)生改變，則很有可能進一步引發(fā)流體出現(xiàn)壓力脈動的現(xiàn)象。因此有資料建議葉片邊緣處理為傾斜角20°的出口邊，使葉輪中滲出的液體在達到隔舌前能經(jīng)歷有效的緩沖，減緩壓力脈動的形成[7]。

因此筆者在處理這個問題時也采取了斜切導葉的方式（圖3），同時將葉輪更換型號，由于新葉輪的工作面行程與原葉輪相比更長，因此更有利于用來彌補導葉切割所導致的泵內(nèi)損失（圖4）。

圖1 5號泵示意圖

圖2 6號泵驅(qū)動側(cè)示意圖

圖3 新設(shè)計導葉（右）

圖4 新設(shè)計葉輪（右）

3 結(jié)語

本文按照有限元計算法對電廠水泵的振動頻譜進行分析，進一步明確了水泵的振動特性。通過研究，也進一步明確了生產(chǎn)過程中需要注意的問題：在對電廠泵發(fā)電機底座結(jié)構(gòu)安裝過程中的固有頻率進行有限元計算分析，不僅需要計算其固定頻率與1x 振動頻率之間的轉(zhuǎn)速范圍，還應當明確其與激勵頻率2x 頻率之間的轉(zhuǎn)速間隔；對電廠泵的1X 軸頻振動問題，在排除動平衡、松動等現(xiàn)象后，還需對聯(lián)軸器端的共振問題予以應有的關(guān)注，檢查聯(lián)軸器軸承支承和聯(lián)軸器重點之間的連接剛性；檢查電廠泵的葉頻振動頻率，密切關(guān)注振動情況與流量之間的關(guān)系，定期檢查轉(zhuǎn)子的松動程度。