曾婷婷，王玉嬌，劉 鳴，黃 翔，楊立然

(1.新疆建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，新疆 烏魯木齊，830002；2.西安工程大學(xué) 城市規(guī)劃與市政工程學(xué)院，陜西 西安710048)

蒸發(fā)冷卻技術(shù)是一種采用水作為制冷劑，利用干球溫度與濕球溫度(或露點(diǎn)溫度)之差作為制冷驅(qū)動(dòng)力的空調(diào)技術(shù)[1].早期學(xué)者以濕球溫度為單一指標(biāo)進(jìn)行蒸發(fā)冷卻空調(diào)應(yīng)用的氣候適應(yīng)性區(qū)域劃分[2]，新疆、甘肅、寧夏等地區(qū)蒸發(fā)潛能大，蒸發(fā)冷卻空調(diào)技術(shù)在空調(diào)期很大程度上可替代或輔助機(jī)械制冷[3].利用“干空氣能”作為驅(qū)動(dòng)力的間接蒸發(fā)冷水機(jī)組性能系數(shù)高達(dá)12～13[4]，是當(dāng)下符合國(guó)家節(jié)能減排要求的低碳技術(shù).

近年來，蒸發(fā)冷卻技術(shù)在我國(guó)西北地區(qū)的場(chǎng)館類建筑[5-6]、辦公建筑[7]和醫(yī)院建筑[8]中均有應(yīng)用.但由于蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)供冷能力有限、設(shè)備龐大等因素使其應(yīng)用受到局限.工程師設(shè)計(jì)將蒸發(fā)冷卻冷水機(jī)組和常規(guī)冷水機(jī)組聯(lián)合[9]的供冷系統(tǒng)，以及輻射供冷與風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)系統(tǒng)聯(lián)合[10]的多末端供冷方式，提高了供冷期蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的保證率，減少空調(diào)設(shè)備及風(fēng)管尺寸，擴(kuò)大蒸發(fā)冷卻技術(shù)的應(yīng)用范圍.

綜上所述，現(xiàn)有研究均針對(duì)單一工程設(shè)計(jì)工況下蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)用及經(jīng)濟(jì)性分析，然空調(diào)系統(tǒng)能效高低并非僅由其設(shè)備性能決定，其與空調(diào)系統(tǒng)所處建筑及其使用功能特點(diǎn)均密切相關(guān)，特別是蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)，其既受室外氣候條件的影響，又與建筑本身用能特點(diǎn)有關(guān).本文立足于關(guān)注整個(gè)供冷期，深入分析典型城市室外氣候條件對(duì)建筑冷負(fù)荷、蒸發(fā)冷卻空調(diào)設(shè)備性能的影響，研究蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)供冷能力與建筑供冷需求之間的關(guān)系，提出適宜的蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行策略，以降低空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行能耗.

1 室外氣候條件對(duì)建筑冷負(fù)荷的影響

以某醫(yī)院兒科綜合樓為例，在其他因素相同的情況下，僅分析室外氣象參數(shù)對(duì)建筑冷負(fù)荷的影響.該建筑空調(diào)面積為8 004.39 m2，地上6層，地下1層，建筑高度為23.88 m.1～2層為急診、各科門診室，3～6層為病房、設(shè)備機(jī)房等.該建筑為節(jié)能50%公共建筑.

利用DeST能耗模擬軟件分別計(jì)算烏魯木齊、喀什兩地該建筑供冷期空調(diào)逐時(shí)冷負(fù)荷.將烏魯木齊、喀什的上述建筑8月空調(diào)日逐時(shí)冷負(fù)荷進(jìn)行分析可知，室外干球溫度變化呈波浪狀，而建筑8月每日(24 h)的建筑冷負(fù)荷變化呈駝峰狀.由于建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱惰性的影響，建筑高峰負(fù)荷出現(xiàn)時(shí)段比室外高溫出現(xiàn)時(shí)段延遲了1～3 h.處于喀什的比處于烏魯木齊該建筑的冷負(fù)荷衰減的緩慢，烏魯木齊該建筑21時(shí)的最大冷負(fù)荷為277.94 kW，而喀什21時(shí)最大冷負(fù)荷卻仍為422.2 kW，如表1所示.

表1 8月工作日最大冷負(fù)荷及出現(xiàn)時(shí)段情況

此外，如圖1所示，由于午休時(shí)段的燈光、設(shè)備關(guān)閉，人員離開建筑，使得該建筑的冷負(fù)荷在14～15時(shí)驟然降低.由此可見，對(duì)于人員密集、設(shè)備較多的醫(yī)院類建筑，室內(nèi)得熱量對(duì)建筑負(fù)荷的影響也是值得關(guān)注的問題.

圖1 8月工作日夏季冷負(fù)荷與室外氣象參數(shù)關(guān)系

2 室外氣候條件對(duì)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的影響

目前，常見的利用蒸發(fā)冷卻技術(shù)提供高溫冷水和冷風(fēng)的設(shè)備分別是間接蒸發(fā)冷水機(jī)組和蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組，上述兩種設(shè)備的制冷能力均與室外氣象參數(shù)密切相關(guān).大部分城市僅用設(shè)計(jì)工況下室外氣象參數(shù)計(jì)算選用蒸發(fā)冷卻空調(diào)設(shè)備，必然存在系統(tǒng)供冷能力不足的情況.為了研究室外氣候?qū)φ舭l(fā)冷卻系統(tǒng)的影響，筆者分析整個(gè)供冷期內(nèi)間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度和蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的出風(fēng)溫度、制冷量的變化.

2.1 對(duì)間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度的影響

間接蒸發(fā)冷水機(jī)組供水溫度低于濕球溫度，可達(dá)到室外濕球溫度和露點(diǎn)溫度平均值，很好的滿足了干燥地區(qū)對(duì)空調(diào)冷源的需求[4].高溫機(jī)組出水溫度tL≤20 ℃時(shí)，才具有用作空調(diào)冷源的經(jīng)濟(jì)合理性[4].高溫機(jī)組出水溫度為15 ℃左右的工況分布時(shí)數(shù)較多時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)顯熱末端的經(jīng)濟(jì)性可得以較大改善[11-12].由此利用典型氣象年數(shù)據(jù)[13]，可推算出部分典型城市采用間接蒸發(fā)冷水機(jī)組的出水溫度tl，tl=(ts+td)/2，式中ts為室外空氣濕球溫度，td為室外空氣露點(diǎn)溫度，計(jì)算統(tǒng)計(jì)其分布的小時(shí)數(shù)，見表2.

表2 典型城市間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度分布時(shí)數(shù)

由上表可知，嚴(yán)寒C區(qū)烏魯木齊的間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度tL≤20 ℃的小時(shí)數(shù)占總供冷時(shí)數(shù)的99.7%，其中出水溫度tL≤15 ℃的小時(shí)數(shù)占總供冷時(shí)數(shù)的96.4%；寒冷A區(qū)蘭州、銀川和喀什的間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度tL≤20 ℃的小時(shí)數(shù)分別占總供冷時(shí)數(shù)的100%、96.2%、98.4%，其中出水溫度tL≤15 ℃的小時(shí)數(shù)分別占總供冷時(shí)數(shù)的68.5%、38.7%、67.1%.因此，烏魯木齊該建筑采用間接蒸發(fā)冷水機(jī)組作為空調(diào)系統(tǒng)冷源，一次水供回水溫度為15/21 ℃時(shí)，僅采用蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)供冷即可滿足建筑供冷量需求；其他三個(gè)城市采用間接蒸發(fā)冷水機(jī)組時(shí)，出水溫度小于15 ℃的時(shí)段不足70%，且此氣候區(qū)建筑冷負(fù)荷較高，僅采用間接蒸發(fā)冷水機(jī)組供冷則無法滿足要求，需與機(jī)械制冷聯(lián)合使用.

2.2 對(duì)間接蒸發(fā)冷卻段后出風(fēng)溫度及其制冷量的影響

蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的出風(fēng)溫度與室外氣象參數(shù)、機(jī)組各功能段效率等因素有關(guān).兩級(jí)蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組通常沿送風(fēng)氣流方向依次設(shè)置間接蒸發(fā)冷卻段、直接蒸發(fā)冷卻段，機(jī)組內(nèi)空氣處理過程如圖2所示.考慮間接蒸發(fā)冷卻段能在整個(gè)供冷期高效運(yùn)行，筆者深入分析計(jì)算間接蒸發(fā)冷卻段分別采用室內(nèi)回風(fēng)、室外新風(fēng)作為二次風(fēng)時(shí)，空調(diào)機(jī)組的能耗.

通過分析典型城市供冷期室外氣象參數(shù)(見表3)可知，烏魯木齊、蘭州供冷期室外空氣焓值小于室內(nèi)空氣焓值的小時(shí)數(shù)約占間接蒸發(fā)冷卻段運(yùn)行總時(shí)長(zhǎng)的97.6%和96.3%，銀川占比為79.8%，喀什占比為81.3%.采用室外新風(fēng)作二次空氣，經(jīng)間接蒸發(fā)冷卻段處理后空氣平均溫度比采用室內(nèi)回風(fēng)低約0.7～1.8 ℃.

假定間接蒸發(fā)冷卻段效率(ηJ)為60%，機(jī)組一次空氣量為G，利用公式(1)[14]、(2)分別計(jì)算采用室內(nèi)回風(fēng)、室外新風(fēng)作為二次空氣，所得機(jī)組間接蒸發(fā)冷卻段供冷量(Q)見表3..

表3 二次空氣不同對(duì)間接蒸發(fā)冷卻段供冷量的影響

(1)

(2)

式(1)、(2)中tWi,1，tMi,1分別為一次空氣進(jìn)、出口干球溫度，℃；tsi,2為二次空氣進(jìn)口濕球溫度，℃；cp為空氣的比定壓熱容，1.01 kJ/(kg·℃)；ρ為空氣密度，1.2 kg/m3；G為夏季新風(fēng)量，m3/h；Hi分別為間接蒸發(fā)冷卻段運(yùn)行小時(shí)數(shù)，h；n為供冷期總小時(shí)數(shù).

從表3可知，整個(gè)供冷期采用室外新風(fēng)作二次空氣的間接蒸發(fā)冷卻段的總供冷量大于采用回風(fēng)為二次空氣的總供冷量.烏魯木齊、蘭州兩地采用室外新風(fēng)比采用室內(nèi)回風(fēng)作二次空氣的間接蒸發(fā)冷卻器的供冷量分別增加37.5%和32.1%，銀川增加28%，喀什增加17.4%.

蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮供冷期室外氣象條件，分析對(duì)比供冷期室內(nèi)外空氣焓值分布情況，確定間接蒸發(fā)冷卻段二次空氣的選用.干熱氣候區(qū)各城市供冷期的絕大部分時(shí)間段，室外空氣的焓值小于室內(nèi)空氣的焓值，因此選用室外空氣作為二次空氣，給一次新風(fēng)降溫，經(jīng)間接蒸發(fā)冷卻段處理后的空氣溫度更低，供冷量更大.

2.3 對(duì)蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組(表冷段作間接蒸發(fā)冷卻段)制冷量的影響

目前，采用表冷段作為間接蒸發(fā)冷卻段的蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組在市場(chǎng)上也得到廣泛應(yīng)用.此類機(jī)組制冷量大小及送風(fēng)溫度的高低與通入表冷段的冷水溫度密切相關(guān)；在表冷段換熱效率不變的情況下，間接蒸發(fā)冷水機(jī)組供水溫度越低，蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組供冷量則越大.

然正如2.1節(jié)所述，寒冷A區(qū)大部分城市其間接蒸發(fā)冷水機(jī)組供水溫度較高，不能滿足系統(tǒng)供冷需求，需與機(jī)械制冷聯(lián)合供冷.以蘭州為例，當(dāng)間接蒸發(fā)冷水機(jī)組的出水溫度為20 ℃時(shí)，經(jīng)蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組表冷段處理后O′點(diǎn)的空氣溫度為25 ℃[5](換熱器換熱溫差為1.5 ℃)，再由直接蒸發(fā)冷卻段處理后L′點(diǎn)的送風(fēng)溫度為19.5 ℃；當(dāng)聯(lián)合供冷時(shí)，機(jī)械制冷冷源提供冷水出水溫度為15 ℃，機(jī)組表冷段后O點(diǎn)的出風(fēng)溫度為18.5 ℃，直接蒸發(fā)冷卻段后L點(diǎn)的出風(fēng)溫度為17.5 ℃，具體空氣處理過程見圖2.

圖2 2種工況的空氣處理過程

由式(2)計(jì)算可得，機(jī)械制冷冷源供給蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組表冷段的制冷量(O′-O點(diǎn))為7.88 GkW，而最終僅使送風(fēng)溫度降低了2.0 ℃，即由L′點(diǎn)降低至L點(diǎn)，蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組的總供冷量?jī)H增加了2.42 GkW，此過程系統(tǒng)效率僅為30.7%.

因此，在最不利工況下采用機(jī)械制冷冷源給蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組提供15/20 ℃的冷水，通過降低空調(diào)機(jī)組送風(fēng)溫度，增加供冷量的方式，系統(tǒng)能效低、經(jīng)濟(jì)性差，建議將機(jī)械制冷冷源制備的高溫冷水直接通入顯熱末端供冷，此方式系統(tǒng)效率高，降溫效果更好.

3 蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)供冷能力與建筑冷負(fù)荷變化的適應(yīng)性

蒸發(fā)冷卻空調(diào)設(shè)備和系統(tǒng)并非單獨(dú)存在，其主要用于服務(wù)建筑.建筑所在地氣候條件、建筑功能、圍護(hù)結(jié)構(gòu)性能、使用情況等因素均會(huì)使各建筑形成獨(dú)特的建筑冷負(fù)荷變化趨勢(shì).然蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的供冷能力也與系統(tǒng)所在地的室外氣象條件密切相關(guān)，且存在室外干、濕球溫度越高，系統(tǒng)供冷能力越低的問題.

設(shè)計(jì)師通常按設(shè)計(jì)工況選擇蒸發(fā)冷卻空調(diào)設(shè)備和系統(tǒng).然就蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)而言，可能存在系統(tǒng)能提供最大供冷量的時(shí)刻并非與建筑最大冷負(fù)荷耦合出現(xiàn)，即系統(tǒng)提供最大供冷量時(shí)刻與建筑最大冷負(fù)荷出現(xiàn)時(shí)刻不同，此種矛盾在蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)中表現(xiàn)的尤為突出.

假設(shè)第1節(jié)所述某醫(yī)院兒科綜合樓位于喀什市，該項(xiàng)目采用間接蒸發(fā)冷水機(jī)組作為冷源，蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組和地板輻射末端為建筑供冷.筆者詳細(xì)計(jì)算供冷期(93 d)內(nèi)工作日24 h的建筑平均冷負(fù)荷，以及蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)平均供冷量，通過對(duì)比其變化可知，在蒸發(fā)冷卻空調(diào)末端設(shè)定的情況下，系統(tǒng)供冷量變化僅與室外氣象參數(shù)有關(guān)，基本呈現(xiàn)室外干濕球溫度越高，供冷量越低的變化規(guī)律，并非隨著建筑冷負(fù)荷呈規(guī)律性變化，如圖3所示.該建筑最大冷負(fù)荷出現(xiàn)在工作日的18時(shí)，而蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)最大供冷量出現(xiàn)在8時(shí)，因此，蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)的最大供冷量與建筑最大冷負(fù)荷出現(xiàn)時(shí)間不一致，且蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)在18時(shí)的供冷量?jī)H為最大供冷量的75%，不能滿足建筑供冷需求，需要補(bǔ)充機(jī)械制冷.

圖3 喀什供冷季各時(shí)刻冷負(fù)荷與供冷量對(duì)比分析

4 蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行模式分析

對(duì)烏魯木齊、蘭州、銀川、喀什四個(gè)典型城市蒸發(fā)冷卻空調(diào)設(shè)計(jì)工況下的空氣處理過程進(jìn)行分析，確定上述典型城市的室外設(shè)計(jì)狀態(tài)W點(diǎn)(夏季空調(diào)室外計(jì)算干、濕球溫度)、室內(nèi)狀態(tài)N點(diǎn)(室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度、相對(duì)濕度)和送風(fēng)狀態(tài)L點(diǎn)(熱濕比為10 000 kJ/kg，機(jī)器露點(diǎn)送風(fēng))，并以其送風(fēng)狀態(tài)L點(diǎn)和室內(nèi)狀態(tài)N點(diǎn)為基準(zhǔn)，在焓濕圖上劃分5個(gè)區(qū)域.再根據(jù)典型氣象年[4]供冷季室外氣象參數(shù)分別在焓濕圖上分析供冷期1 488 h(烏魯木齊)和2 232 h(蘭州、銀川、喀什)內(nèi)非設(shè)計(jì)工況下的空氣狀態(tài)點(diǎn)，如圖4所示.

圖4 典型城市室外狀態(tài)點(diǎn)分布情況

對(duì)上述四個(gè)典型城市室外氣象參數(shù)分析可知，不同城市室外氣象參數(shù)分布情況不同，如表4所示。烏魯木齊約有105 h的室外空氣狀態(tài)點(diǎn)位于Ⅰ區(qū)，約占總供冷時(shí)長(zhǎng)的7.1%，可采用通風(fēng)對(duì)室內(nèi)降溫；有841 h的室外空氣狀態(tài)點(diǎn)分布在Ⅱ區(qū)，約占總供冷時(shí)長(zhǎng)的56.6%，可開啟直接蒸發(fā)冷卻段對(duì)室內(nèi)供冷；有527 h的室外狀態(tài)點(diǎn)分布在Ⅲ區(qū)，約占總供冷時(shí)長(zhǎng)的35.4%，可開啟蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組(直冷段+間冷段)向室內(nèi)供冷；其余15 h的室外狀態(tài)點(diǎn)位于Ⅳ、Ⅴ區(qū)，僅占總供冷時(shí)長(zhǎng)的1.0%(14.88 h).故烏魯木齊僅采用蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)供冷，也能符合不保證50 h的要求.

表4 典型城市室外空氣狀態(tài)點(diǎn)分布情況

其余三個(gè)城市室外狀態(tài)點(diǎn)位于Ⅰ、Ⅱ區(qū)的小時(shí)數(shù)約占總供冷時(shí)長(zhǎng)的47.3%～75.7%，位于Ⅲ區(qū)的小時(shí)數(shù)約占總供冷時(shí)長(zhǎng)的21.1%～23.2%，位于Ⅳ、Ⅴ區(qū)的小時(shí)數(shù)占總供冷時(shí)長(zhǎng)的3.1%～10.2%，需蒸發(fā)冷卻與機(jī)械制冷聯(lián)合供冷.銀川室外空氣狀態(tài)點(diǎn)位于位于Ⅳ、Ⅴ區(qū)的小時(shí)數(shù)占總供冷時(shí)長(zhǎng)的31.6%，需滿足新風(fēng)除濕要求.

綜上所述，根據(jù)上述典型城市室外空氣狀態(tài)點(diǎn)的分布情況可知，室外狀態(tài)點(diǎn)分布在Ⅰ、Ⅱ區(qū)的小時(shí)數(shù)約占總供冷時(shí)長(zhǎng)約為47.3%～75.7%，且集中分布時(shí)段多集中在夜間和清晨，若仍開啟間接蒸發(fā)冷水機(jī)組、蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組間冷段，勢(shì)必造成空調(diào)系統(tǒng)供冷量浪費(fèi)，同時(shí)大幅度增加冷水系統(tǒng)及風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行能耗.因此，蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的具體運(yùn)行模式應(yīng)根據(jù)供冷期工作日24 h建筑冷負(fù)荷分布情況，以及系統(tǒng)各功能段及顯熱末端供冷能力、運(yùn)行時(shí)段，確定相應(yīng)建筑蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的運(yùn)行模式，更符合實(shí)際情況，系統(tǒng)可靠性更高；同時(shí)，干熱氣候區(qū)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)應(yīng)充分利用夜間自然通風(fēng)(free cooling)或直接蒸發(fā)冷卻段的供冷能力(即僅開啟直接蒸發(fā)冷卻段)，可大幅度降低部分負(fù)荷工況下空調(diào)水系統(tǒng)和風(fēng)系統(tǒng)的運(yùn)行能耗.

5 結(jié)論

本文研究整個(gè)供冷期典型城市室外氣候條件對(duì)建筑冷負(fù)荷、間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度、蒸發(fā)冷卻空調(diào)制冷量的影響.還通過分析4個(gè)典型城市蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)供冷能力與建筑供冷需求之間的關(guān)系，研究了各典型城市蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行模式.結(jié)論如下：

(1)嚴(yán)寒地區(qū)處于烏魯木齊的間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度低于15 ℃的小時(shí)數(shù)占比約為96.4%，寒冷地區(qū)典型城市的間接蒸發(fā)冷水機(jī)組出水溫度低于15 ℃的小時(shí)數(shù)占比約為38.7%～68.5%，會(huì)出現(xiàn)冷機(jī)供冷能力不足的情況，需與機(jī)械制冷聯(lián)合供冷.

(2)通過計(jì)算結(jié)果可知整個(gè)供冷期采用室外新風(fēng)作二次空氣比采用室內(nèi)回風(fēng)作二次空氣的間接蒸發(fā)冷卻段后出風(fēng)溫度低0.7～1.8 ℃，制冷量增加約17.4%～37.5%，因此考慮到整個(gè)供冷期空調(diào)能耗，建議干熱氣候區(qū)城市采用室外新風(fēng)作為二次空氣，機(jī)組制冷量更大，系統(tǒng)更節(jié)能.

(3)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)制冷量變化并非與建筑冷負(fù)荷變化趨勢(shì)相同，需考慮峰值負(fù)荷時(shí)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)供冷能力不足的問題.通過研究典型城市室外空氣狀態(tài)點(diǎn)的分布情況，提出應(yīng)根據(jù)建筑冷負(fù)荷設(shè)置系統(tǒng)的運(yùn)行模式，建議干熱氣候區(qū)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)應(yīng)充分利用夜間自然通風(fēng)和直接蒸發(fā)冷卻的供冷能力，可大幅度降低部分負(fù)荷工況下蒸發(fā)冷卻空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)和水系統(tǒng)的運(yùn)行能耗.