潘 立

(中國建筑科學(xué)研究院建筑結(jié)構(gòu)研究所， 北京 100013)

0 前言

國內(nèi)大型綜合體建筑群常配建超長(zhǎng)混凝土地下結(jié)構(gòu)，其超長(zhǎng)程度遠(yuǎn)大于相關(guān)規(guī)范限值要求，且隨著超長(zhǎng)程度增加，混凝土地下結(jié)構(gòu)在施工期間的成型收縮裂損風(fēng)險(xiǎn)亦相應(yīng)增大。近年來，陸續(xù)發(fā)現(xiàn)已建和在建的超長(zhǎng)混凝土地下結(jié)構(gòu)普遍存在不同程度的裂損，其較嚴(yán)重部位的結(jié)構(gòu)外側(cè)防水層也因此受損而出現(xiàn)滲漏。盡管這些工程的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工已按常規(guī)采取了多項(xiàng)抗裂措施，但仍難以阻止出現(xiàn)此類缺陷，影響了結(jié)構(gòu)施工及時(shí)驗(yàn)收和正常使用，有損結(jié)構(gòu)耐久性，增加了裂損修補(bǔ)投資，且無法完全避免裂縫封堵后重新開裂滲水。

對(duì)于明顯超長(zhǎng)的混凝土地下結(jié)構(gòu)，抗裂專項(xiàng)設(shè)計(jì)需驗(yàn)算復(fù)核各項(xiàng)主要抗裂措施的預(yù)期綜合效果，依此確認(rèn)或調(diào)整這些措施；出現(xiàn)裂損后需驗(yàn)算復(fù)核控制部位主拉應(yīng)力或最大裂縫寬度，基于相應(yīng)數(shù)據(jù)分析裂損原因、確定處理方案。如果此類結(jié)構(gòu)的抗裂設(shè)計(jì)僅憑概念、假定、經(jīng)驗(yàn)和常規(guī)構(gòu)造措施，缺少相應(yīng)驗(yàn)算分析，則無法準(zhǔn)確判斷結(jié)構(gòu)成型各時(shí)段的抗裂性能，難以避免其施工期間出現(xiàn)寬度超限的貫通裂縫。

為了能夠定量分析邯鄲環(huán)球中心的超長(zhǎng)混凝土地下結(jié)構(gòu)在施工期間裂損的主要原因，合理確定其裂損修補(bǔ)方法[1]，基于地下結(jié)構(gòu)整體模型進(jìn)行了混凝土收縮拉應(yīng)力彈塑性時(shí)程分析，驗(yàn)算復(fù)核了原設(shè)計(jì)主要抗裂措施(溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶)的預(yù)期效能。

1 工程概況

邯鄲環(huán)球中心(圖1)為新建大型建筑綜合體工程，位于河北省邯鄲市中央核心地段、人民路與滏東大街交叉路口的東南角，規(guī)劃占地面積59 398m2，總建筑面積565 135m2(地下建筑面積187 920m2，地上建筑面積377 215m2)，項(xiàng)目總投資約40億元，由地上6幢并排相鄰的高層建筑、4～5層裙房、地下超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)(共3層)組成，于2014年12月完成設(shè)計(jì)。

圖1 建筑效果圖

該項(xiàng)目超長(zhǎng)混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的各層平面大致相同，東西方向總長(zhǎng)為580m，南北方向總寬為108m，基本柱網(wǎng)區(qū)格尺寸為8.7m×8.7m，裙房區(qū)域?yàn)榛炷练ぐ寤A(chǔ)。地下結(jié)構(gòu)各層平面及其分區(qū)見圖2，其中T1-Z，T2，T3，T4，T5，T6為自西向東排列的6幢高層結(jié)構(gòu)單體平面，偏置于平面南側(cè)，各單體的外周設(shè)沉降后澆帶；T1-Q，Q1，Q2，Q3，Q4分別為地下結(jié)構(gòu)平面的5個(gè)分區(qū)，各區(qū)結(jié)構(gòu)連為一體。

圖2 地下結(jié)構(gòu)平面分區(qū)示意圖

2 地下結(jié)構(gòu)及裂損概況

地下超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)施工時(shí)間為2015年12月～2017年7月，裙房區(qū)域筏板與各層外墻的防水混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35，抗?jié)B等級(jí)：地下三層為P10；地下一層和地下二層為P8。裙房區(qū)域筏板厚度為1 000mm，局部厚度為1 600mm，雙層雙向通長(zhǎng)配筋：1 000mm厚區(qū)域上筋與下筋均為20@200，1 600mm厚區(qū)域上筋25@200，下筋28@200；各分區(qū)單層雙向通長(zhǎng)附加筋為12@300。筏板底部聚合物混凝土墊層厚度為100mm，細(xì)石防水混凝土墊層厚度為70mm。

裙房區(qū)域筏板底部抗浮錨桿的直徑為200mm，灌漿強(qiáng)度≥30MPa，縱筋325焊接連接、點(diǎn)焊成束，錨桿有效長(zhǎng)度為15m，錨桿均布網(wǎng)格共分為1 500mm×1 500mm，1 500mm×1 600mm，1 500mm×1 800mm三種情況。

建筑首層地面±0.000m的黃海高程為55.900m，室內(nèi)外高差為0.30m(局部0.05，0.10m)，裙房筏板底面標(biāo)高為-15.65m(埋深15.35m)，項(xiàng)目場(chǎng)地巖土工程詳細(xì)勘察報(bào)告所示穩(wěn)定地下水位高程為46.80～53.80m(埋深1.80～8.80m)，結(jié)構(gòu)抗浮設(shè)防水位高程為54.50m(埋深1.10m)，施工期間實(shí)測(cè)穩(wěn)定地下水位高程約為53.60m(埋深約2.0m)，可解出筏板底面作用的穩(wěn)定水位壓力為6.55～13.55t/m2、抗浮設(shè)防水壓力為14.25t/m2。

對(duì)于地下各層結(jié)構(gòu)(含筏板)，原設(shè)計(jì)沿平面兩個(gè)正交主軸方向共設(shè)有13條溫度后澆帶(南北方向9條、東西方向4條)，寬度均為1 000mm。后澆帶與筏板平行邊緣之間及后澆帶之間大于40m部位，共設(shè)有21條膨脹加強(qiáng)帶，寬度均為2 000mm。溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶部位橫穿配筋均連續(xù)貫通，增配橫穿短筋加強(qiáng)措施：筏板、外墻、樓板內(nèi)橫穿短筋為同向同規(guī)格縱筋面積的50%；樓面梁截面高度為600～700mm，750～900mm，1 000～1 250mm時(shí)，增配橫穿短筋分別為216，416，618。

地下各層結(jié)構(gòu)的各部位混凝土中，施工期間已按抗裂設(shè)計(jì)要求摻加混凝土膨脹劑和聚合物抗裂纖維。

基于現(xiàn)有研究與同類工程計(jì)算分析[2-4]，該項(xiàng)目地下超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)的多項(xiàng)抗裂措施中，構(gòu)造合理的溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶消納混凝土成型收縮拉應(yīng)力的作用相對(duì)更明顯，且性價(jià)比較高，可認(rèn)為是原設(shè)計(jì)的主要抗裂措施。

2017年9月，該工程項(xiàng)目部發(fā)現(xiàn)筏板頂面和地下三層外墻存在多處較嚴(yán)重裂損(地下一層與地下二層此時(shí)已完成內(nèi)部裝修并開始運(yùn)營使用)，其中筏板的溫度后澆帶與沉降后澆帶部位裂損滲漏尤為明顯，地下三層北側(cè)外墻局部裂損滲漏較嚴(yán)重，現(xiàn)場(chǎng)可見這些部位或其相鄰地面積有較多滲漏水。

3 彈塑性時(shí)程分析

3.1 方法與目標(biāo)

基于結(jié)構(gòu)施工圖、裂縫檢測(cè)和現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，對(duì)該項(xiàng)目地下3層結(jié)構(gòu)整體建模，選用ABAQUS-CAE分析軟件，模擬結(jié)構(gòu)澆筑成型全過程，取各時(shí)段混凝土的抗壓強(qiáng)度與彈性模量為相應(yīng)齡期的函數(shù)，對(duì)地下結(jié)構(gòu)施工期間各部位混凝土成型收縮拉應(yīng)力進(jìn)行了彈塑性時(shí)程計(jì)算分析。

鑒于地下結(jié)構(gòu)局部施工期間已出現(xiàn)較嚴(yán)重裂損，計(jì)算分析暫不組合環(huán)境降溫與重力荷載的不利效應(yīng)，不考慮基礎(chǔ)不均勻沉降變形影響，使結(jié)構(gòu)控制部位相應(yīng)計(jì)算拉應(yīng)力為相對(duì)偏小值(保守測(cè)算值)。有限元仿真分析時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)成型施工過程的部分細(xì)節(jié)(如分段工期、澆筑分區(qū)、局部構(gòu)造、臨時(shí)支護(hù)等)進(jìn)行了適當(dāng)歸并與簡(jiǎn)化。

取溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶為主要抗裂措施，按實(shí)際施工情況驗(yàn)算復(fù)核了這些措施的預(yù)期有效性。計(jì)算分析重點(diǎn)關(guān)注：1)地下結(jié)構(gòu)各控制部位的拉應(yīng)力或名義拉應(yīng)力(大于混凝土標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度ftk的拉應(yīng)力)；2)筏板和地下三層結(jié)構(gòu)控制部位拉應(yīng)力或名義拉應(yīng)力與實(shí)測(cè)裂損情況的相關(guān)性。

3.2 結(jié)構(gòu)模型

依據(jù)ABAQUS-CAE軟件建立的分時(shí)段順序激活的地下3層整體結(jié)構(gòu)計(jì)算分析模型見圖3。

圖3 地下結(jié)構(gòu)整體計(jì)算分析模型

模擬計(jì)算地下各層結(jié)構(gòu)由下至上分層澆筑成型過程時(shí)，順序涉及以下4部分：1)基礎(chǔ)筏板；2)地下三層外墻、頂板、框架柱、柱間樓梯與坡道；3)地下二層外墻、頂板、框架柱、柱間樓梯與坡道；4)地下一層外墻、頂板、框架柱、柱間樓梯與坡道。

地下結(jié)構(gòu)整體模型中，各部位溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶的數(shù)量、位置及構(gòu)造同原設(shè)計(jì)，用等截面鋼連桿模擬這些后澆筑部位的連續(xù)橫穿配筋。

上述4部分結(jié)構(gòu)澆筑與養(yǎng)護(hù)成型的計(jì)算時(shí)長(zhǎng)大致同現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，地下一層頂板澆筑成型60d后，統(tǒng)一封堵筏板與地下各層頂板及外墻的溫度后澆帶。

計(jì)算過程中按以下實(shí)際情況模擬膨脹加強(qiáng)帶施工：筏板與地下各層頂板部位，所有加強(qiáng)帶與相鄰結(jié)構(gòu)同時(shí)澆筑；地下各層外墻部位，所有加強(qiáng)帶與溫度后澆帶同時(shí)封堵。

計(jì)算分析時(shí)，相繼澆筑成型4部分結(jié)構(gòu)的各計(jì)算單元在整體模型中依次激活，以考慮先、后澆筑混凝土之間的成型收縮變形差的影響，亦即先成型混凝土對(duì)相連后澆筑部位成型收縮變形的相對(duì)約束作用。

結(jié)構(gòu)模型中各類單元由ABAQUS-CAE建模時(shí)自動(dòng)劃分，參照結(jié)構(gòu)施工圖人工輔助局部修改或調(diào)整。筏板、外墻、樓板、坡道、樓梯由殼單元組成，單元邊長(zhǎng)約為1 000～1 500mm，單元的厚度與材質(zhì)同施工圖?？蚣芰骸⒖蚣苤?、連續(xù)橫穿后澆筑部位配筋由桿單元組成，單元的截面、長(zhǎng)度和材質(zhì)同施工圖。

3.3 分析條件與計(jì)算參數(shù)

3.3.1 邊界約束

鑒于筏板底面與持力層基土之間的摩擦阻力相對(duì)較小，分布抗浮錨桿阻止筏板水平滑移的作用相對(duì)較弱，為適度簡(jiǎn)化計(jì)算模型，近似忽略筏板與基土之間兩個(gè)正交方向的滑動(dòng)約束，僅考慮持力層基土對(duì)筏板的豎向位移約束。

在筏板及地下各層頂板的相鄰沉降后澆帶邊緣部位，各單元節(jié)點(diǎn)的豎向位移無約束，兩個(gè)正交方向的水平位移有約束，轉(zhuǎn)動(dòng)位移無約束。

對(duì)于地下各層結(jié)構(gòu)外周的回填土，僅考慮其作用于外墻正壓力方向的位移約束，忽略其與外墻之間的相對(duì)滑移約束。

3.3.2 主要參數(shù)

參照混凝土規(guī)范[5]取混凝土的終極收縮值為0.000 35，線膨脹系數(shù)為1.0×10-5/℃，其成型收縮變形規(guī)律根據(jù)混凝土規(guī)范[5]附錄K及其條文說明確定，其擬合關(guān)系曲線見圖4?；炷翉椥阅Ａ亢瘮?shù)Ec(t)參照歐洲混凝土規(guī)范(CEB-FIP)[6]確定，其相應(yīng)擬合關(guān)系曲線見圖5。

圖4 混凝土成型收縮應(yīng)變與齡期的擬合關(guān)系曲線

圖5 CEB-FIP規(guī)范的Ec(t)函數(shù)擬合關(guān)系曲線

3.4 計(jì)算結(jié)果匯總

對(duì)于地下各層結(jié)構(gòu)各部位，施工期間混凝土成型收縮拉應(yīng)力或名義拉應(yīng)力的彈塑性時(shí)程計(jì)算分析的詳細(xì)數(shù)據(jù)見文獻(xiàn)[1]，其中主要結(jié)果如下。

3.4.1σc,max值及其分布

施工期間，筏板與地下各層頂板的各單元主拉應(yīng)力σc,max分布見圖6，地下結(jié)構(gòu)各層外墻的各單元主拉應(yīng)力σc,max分布見圖7。

圖6 基礎(chǔ)筏板與地下各層頂板的各單元主拉應(yīng)力σc,max分布/ MPa

圖7 地下結(jié)構(gòu)各層外墻的各單元主拉應(yīng)力σc,max分布/MPa

為確保地下結(jié)構(gòu)的耐久性滿足原設(shè)計(jì)正常使用50年要求，參照混凝土規(guī)范[5]和地下防水規(guī)范[7]，施工期間各控制部位的非貫通混凝土裂縫寬度的上限值統(tǒng)一取為0.2mm。

為便于分析，參照已知的混凝土拉應(yīng)力、名義拉應(yīng)力與相應(yīng)裂縫寬度之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系[8]，近似定義如下：0≤σc,max

由以上定義和圖6、圖7可見，基礎(chǔ)筏板、地下結(jié)構(gòu)各層頂板與外墻(C35，ftk=2.20MPa)的未開裂區(qū)域、裂寬未超限(<0.2mm)區(qū)域、裂寬臨近限值(≈0.2mm)部位及裂寬超限(>0.2mm)位置。

3.4.2σc,max區(qū)間分布

根據(jù)圖6和圖7，可匯總出地下結(jié)構(gòu)各部位的混凝土主拉應(yīng)力σc,max較大值及其與ftk(ftk=2.20MPa)的比值，見表1和表2，表中軸線區(qū)間的平面位置參見圖2。

筏板與地下各層頂板的較大σc,max及其與ftk的比值 表1

地下各層外墻的較大σc,max及其與ftk的比值 表2

由表1和表2可見，地下結(jié)構(gòu)所有溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶部位因橫穿配筋未臨時(shí)截?cái)?搭接連接)，筏板與各層頂板、外墻多處混凝土成型收縮產(chǎn)生的較大σc,max與ftk的比值大于3，即這些部位在施工期間已經(jīng)出現(xiàn)寬度大于0.2mm限值的貫通裂縫。

3.4.3 溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶部位橫穿配筋影響

為進(jìn)一步說明臨時(shí)截?cái)鄼M穿溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶配筋的有利作用，基于圖3所示地下結(jié)構(gòu)整體模型，臨時(shí)截?cái)嗨泻鬂矌Ш图訌?qiáng)帶部位的橫穿配筋，見文獻(xiàn)[1]，再次對(duì)各單元的σc,max進(jìn)行計(jì)算分析，相應(yīng)對(duì)比匯總結(jié)果見表3和表4，表中軸線區(qū)間的平面位置參見圖2。

由表3和表4可見，該工程地下結(jié)構(gòu)施工期間，如能臨時(shí)截?cái)?搭接連接)所有后澆筑溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶部位的橫穿配筋，各部位σc,max可降低約40%～60%，不再出現(xiàn)σc,max≥3ftk的情況，即各部位混凝土成型收縮裂縫寬度均可小于0.2mm限值。

臨時(shí)截?cái)嗨泻鬂矌Ш图訌?qiáng)帶部位的橫穿配筋后，筏板與地下各層頂板較大σc,max及其與表1中對(duì)應(yīng)值的比值 表3

臨時(shí)截?cái)嗨泻鬂矌Ш图訌?qiáng)帶部位的橫穿配筋后，地下各層外墻的較大σc,max及其與表2中對(duì)應(yīng)值的比值 表4

選擇地下三層頂板，比較橫穿溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶配筋連續(xù)貫通與臨時(shí)截?cái)鄡煞N計(jì)算結(jié)果，見圖8。由圖8可見，橫穿溫度后澆帶與膨脹加強(qiáng)帶的配筋連續(xù)貫通和臨時(shí)斷開時(shí)，地下三層頂板ftk≤σc,max<2ftk分布區(qū)域明顯不同。對(duì)比地下結(jié)構(gòu)其他部位σc,max的分布情況，亦存在類似差別，見文獻(xiàn)[1]。

圖8 溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶配筋連續(xù)貫通與臨時(shí)截?cái)鄡煞N情況下，地下三層頂板ftk ≤σc,max<2ftk分布區(qū)域

3.4.4 施工進(jìn)度影響

統(tǒng)一取筏板和地下各層頂板的混凝土成型時(shí)長(zhǎng)分別為20d與50d，其他條件不變，對(duì)比計(jì)算分析結(jié)果表明，兩種施工進(jìn)度對(duì)地下結(jié)構(gòu)各部位σc,max值的影響不明顯。其中地下三層頂板ftk≤σc,max<2ftk分布區(qū)域見圖9。

圖9 不同施工進(jìn)度條件下，地下三層頂板ftk ≤σc,max<2ftk分布區(qū)域

4 技術(shù)分析

邯鄲環(huán)球中心的地下超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工已采取的各項(xiàng)抗裂措施中，溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶消納混凝土成型收縮拉應(yīng)力理應(yīng)發(fā)揮較大作用，但這些部位橫穿配筋未能臨時(shí)截?cái)?，?yàn)算分析表明這些抗裂措施已基本失效。

地下結(jié)構(gòu)各部位按原設(shè)計(jì)要求選用補(bǔ)償收縮混凝土，意圖使結(jié)構(gòu)成型時(shí)出現(xiàn)微膨脹以部分抵消成型收縮變形，但存在下列問題：1)無法確定混凝土最大膨脹量可抵消多少同向混凝土終極收縮；2)難以控制混凝土膨脹方向與σc,max作用方向基本一致；3)混凝土膨脹時(shí)段內(nèi)的彈性模量較小，相應(yīng)產(chǎn)生壓應(yīng)力不明顯；4)摻加膨脹劑的混凝土具有“先脹后縮”特性，使結(jié)構(gòu)中難以持續(xù)留存膨脹壓應(yīng)力；5) 普遍根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試件而非同條件試件評(píng)估補(bǔ)償收縮混凝土的限制膨脹率[9]，難以反映結(jié)構(gòu)相應(yīng)實(shí)際情況。鑒于存在這些問題，該工程選用補(bǔ)償收縮混凝土的抗裂效能無法定量確定。

分析表明，溫度后澆帶封堵之前，該部位橫穿配筋連續(xù)貫通使結(jié)構(gòu)并未臨時(shí)截?cái)?，橫穿鋼筋的常規(guī)配筋率可完全約束未封堵區(qū)域?qū)挾茸兓@是導(dǎo)致溫度后澆帶抗裂措施失效的主要原因。

根據(jù)3.4.1節(jié)中的近似定義，歸納已知研究成果，進(jìn)一步明確混凝土拉應(yīng)力、名義拉應(yīng)力與裂縫寬度的對(duì)應(yīng)關(guān)系，可使有限元計(jì)算分析方法更便于驗(yàn)算混凝土結(jié)構(gòu)的抗裂性能。比較地下結(jié)構(gòu)各部位根據(jù)σc,max判定的計(jì)算裂縫寬度(僅考慮混凝土成型收縮作用)與現(xiàn)場(chǎng)裂損檢測(cè)結(jié)果，可見兩者基本相符。

該項(xiàng)目地下結(jié)構(gòu)外側(cè)高分子卷材防水層的密閉性，除與材性和施工質(zhì)量有關(guān)外，還與其基層混凝土的裂寬及裂寬變幅密切相關(guān)?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)查與計(jì)算分析均認(rèn)為，地下結(jié)構(gòu)施工期間，局部已出現(xiàn)寬度超限的貫通裂縫(混凝土成型收縮拉應(yīng)力導(dǎo)致筏板、地下各層外墻和頂板的控制部位全截面受拉)。這些裂縫隨環(huán)境溫/濕度和重力荷載等作用變化，裂寬存在不確定變幅并可能損壞防水層的密閉性，在實(shí)測(cè)較高地下水位條件下已成為地下結(jié)構(gòu)施工期間局部滲漏的重要原因。

地下結(jié)構(gòu)主拉應(yīng)力的彈塑性時(shí)程分析僅考慮混凝土成型收縮作用，可能使部分區(qū)域的σc,max計(jì)算值偏低，及σc,max≥ftk分布區(qū)域的數(shù)量偏少、面積偏小，主要緣于暫時(shí)無法準(zhǔn)確模擬結(jié)構(gòu)實(shí)際裂損對(duì)σc,max值的影響。此外，當(dāng)結(jié)構(gòu)部分區(qū)域的σc,max≥3ftk后再關(guān)注σc,max值計(jì)算精度則缺少實(shí)際意義。

地下三層北側(cè)外墻的裂損滲漏缺陷相對(duì)該層其他部位墻體更明顯，除與該側(cè)外墻的平直段長(zhǎng)度相對(duì)較大、筏板約束墻體成型收縮作用相對(duì)較強(qiáng)、溫度后澆帶和膨脹加強(qiáng)帶基本失效外，還與各高層結(jié)構(gòu)偏置于平面南側(cè)形成較強(qiáng)非對(duì)稱約束有關(guān)。

5 技術(shù)說明

地下混凝土結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)下，混凝土規(guī)范[5]第3.4.5條明確二類環(huán)境、三級(jí)控制時(shí)最大裂寬限值為0.2mm，地下防水規(guī)范[7]第4.1.7條要求“裂縫寬度不得大于0.2mm，并不得貫通”，但均未同時(shí)限定抗裂驗(yàn)算的基本荷載效應(yīng)組合，亦未明確施工期間的最大裂寬限值。因此基于彈塑性時(shí)程分析驗(yàn)算施工階段地下結(jié)構(gòu)最大裂寬時(shí)，有必要首先復(fù)核混凝土成型收縮單因素作用下的最大裂寬能否滿足不大于0.2mm限值要求。

通常情況下，地下結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與施工均無法阻止允許寬度裂縫貫通防水混凝土截面、形成滲漏通道，因此基于彈塑性時(shí)程分析驗(yàn)算控制部位的最大裂寬宜適度小于0.2mm，此時(shí)選定混凝土抗?jié)B等級(jí)的實(shí)際意義有所降低。

上述彈塑性時(shí)程分析，由于缺少地下結(jié)構(gòu)補(bǔ)償收縮混凝土的實(shí)測(cè)終極收縮值，無法判定“補(bǔ)償收縮”抗裂措施的預(yù)期效果，為此考慮現(xiàn)場(chǎng)結(jié)構(gòu)實(shí)際裂損情況后，未再組合該措施可能存在的有利效應(yīng)。

該項(xiàng)目地下結(jié)構(gòu)施工階段為趕工期，各層墻體的溫度后澆帶與后澆筑膨脹加強(qiáng)帶曾經(jīng)提前封堵。鑒于這些部位橫穿配筋已經(jīng)使這些主要抗裂措施基本失效，計(jì)算分析未再考慮此情況對(duì)結(jié)構(gòu)抗裂性能的不利影響。

文中所示地下結(jié)構(gòu)各部位的主拉應(yīng)力σc,max，彈塑性時(shí)程分析時(shí)統(tǒng)一根據(jù)von Mises屈服準(zhǔn)則計(jì)算確定。

6 結(jié)論

(1)邯鄲環(huán)球中心項(xiàng)目地下超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)成型收縮拉應(yīng)力彈塑性時(shí)程分析結(jié)果表明，根據(jù)混凝土拉應(yīng)力、名義拉應(yīng)力與裂縫寬度對(duì)應(yīng)關(guān)系確定的計(jì)算裂損情況與現(xiàn)場(chǎng)相應(yīng)檢測(cè)結(jié)果基本相符。

(2)該項(xiàng)目所有溫度后澆帶和后澆筑膨脹加強(qiáng)帶部位的橫穿配筋未臨時(shí)截?cái)?，是?dǎo)致超長(zhǎng)混凝土地下結(jié)構(gòu)施工期間出現(xiàn)嚴(yán)重裂損的主要原因。

(3)彈塑性時(shí)程分析表明，筏板與地下各層結(jié)構(gòu)分別相繼成型時(shí)長(zhǎng)為20～50d時(shí)，結(jié)構(gòu)施工進(jìn)度對(duì)混凝土成型收縮拉應(yīng)力或名義拉應(yīng)力的影響不明顯。

(4)筏板與地下三層外墻局部滲漏水相對(duì)較嚴(yán)重，除與這些部位貫通裂縫的寬度較大有關(guān)外，還與這些部位的地下水滲透壓相對(duì)較高有關(guān)。

(5)該工程地下超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)裂損目前雖已基本穩(wěn)定，但部分裂縫寬度隨后期溫/濕度和重力荷載等因素變化存在不確定變幅，封堵處理宜充分考慮這些不利因素。