胡忠魁，王東萍

(1.河南城市建筑咨詢有限公司，河南 鄭州 450000；2.河南建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院，河南 鄭州 450046)

引言

國標(biāo)《消防應(yīng)急照明和疏散指示系統(tǒng)標(biāo)準(zhǔn)》[1](GB 51309—2018)3.2.1條規(guī)定：設(shè)置在距地面8 m及以下的應(yīng)急照明燈具的電壓等級(jí)應(yīng)采用A型(不大于DC36V)燈具，依據(jù)此條很多場所的應(yīng)急照明均應(yīng)采用A型燈具。目的就是防止電擊傷人，因?yàn)榛馂?zāi)發(fā)生時(shí)，消火栓噴出的水柱容易擊中仍在供電的消防應(yīng)急燈具，由于水的導(dǎo)電作用，燈具電壓就加在消防員身上，如果采用220 V電壓，這是很危險(xiǎn)的。而對(duì)于DC 36 V安全電壓供電設(shè)備，即使擊中，對(duì)人身安全也無影響。

《地鐵設(shè)計(jì)防火標(biāo)準(zhǔn)》[2](GB 51298—2018)的11.2.2條、11.2.4條規(guī)定，地鐵地下區(qū)間應(yīng)設(shè)置疏散照明，地下區(qū)間道床面疏散照明的最低水平照度值不應(yīng)小于3.0 lx。地下區(qū)間疏散指示標(biāo)志設(shè)置在縱向疏散平臺(tái)的側(cè)墻上，距疏散平臺(tái)地面不大于1 m，應(yīng)急照明燈具距疏散平臺(tái)地面2.5 m左右，疏散平臺(tái)距軌道地面在1.5 m左右，故疏散指示、疏散照明燈具距軌道地面分別在2 m、4 m左右。如前所述，依據(jù)GB 51309—2018，3.2.1條，地鐵應(yīng)急疏散照明燈均應(yīng)采用A型燈具。

國標(biāo)GB 51309—2018實(shí)施之前，地鐵應(yīng)急照明多采用220 V供電，實(shí)施之后，應(yīng)急照明供電電壓不應(yīng)大于DC36 V。由于DC36 V供電場所不多，很多設(shè)計(jì)師不知重點(diǎn)應(yīng)關(guān)注什么，出現(xiàn)了不少問題。尤其是地鐵隧道區(qū)間的應(yīng)急照明，供電半徑是兩個(gè)車站距離的一半。兩個(gè)車站之間的距離短則1 km，長則4 km，甚至更長，供電半徑短則0.5 km，長則2 km。對(duì)于供電電壓≤DC36 V且供電距離較長的線路來說，可能出現(xiàn)電壓降過大、短路電流過小問題。筆者就結(jié)合設(shè)計(jì)實(shí)例，探討解決這一問題。

1 設(shè)計(jì)實(shí)例

以某地鐵站龍門站為例，與上下兩個(gè)站點(diǎn)之間距離均在2km左右。區(qū)間隧道設(shè)正常照明和疏散照明，本文只討論疏散照明，區(qū)間線路疏散照明照度值3 lx，用電負(fù)荷等級(jí)為一級(jí)負(fù)荷中特別重要負(fù)荷，持續(xù)供電時(shí)間與隧道類別有關(guān)。區(qū)間隧道疏散照明供電以區(qū)間中點(diǎn)為界，兩側(cè)站點(diǎn)照明配電室的應(yīng)急照明電源箱各供1km，采用集中控制、集中電源型。應(yīng)急照明采用LED燈具，DC36 V，A型集中電源供電。應(yīng)急照明供電方案為：變電所低壓柜——照明配電間低壓柜——消防應(yīng)急照明雙電源箱——應(yīng)急照明集中電源箱——應(yīng)急照明燈。應(yīng)急照明電源箱至末端燈具采用WDZN-BYJ 2x16電線，穿JDG管明敷。

由國標(biāo)圖集19D702-7《應(yīng)急照明設(shè)計(jì)與安裝》[3]P21可知，消防應(yīng)急燈具端子處電壓偏差允許值可為額定電壓的+20%～-20%。依據(jù)GB 51309—2018，3.3.5條可知，單回路配接燈具的數(shù)量不宜超過60只；依據(jù)3.3.6條可知，A型燈具配電回路的額定電流不應(yīng)大于6 A，同時(shí)配接燈具的額定功率總和不應(yīng)大于配電回路的額定功率的80%。

設(shè)計(jì)照明方案時(shí)可以使用DIALux 軟件，調(diào)整以下參數(shù)：燈具間距、安裝高度、光源光通量以及燈具的配光曲線，以獲得最佳方案。最終確定了以下設(shè)計(jì)方案：5 W LED應(yīng)急照明燈具、光通量850 lm，間距10 m，高度距道床面2.5 m，道床面疏散照明照度值可達(dá)到3 lx。地鐵隧道區(qū)間道床面尚應(yīng)設(shè)置雙向方向標(biāo)志燈，間距10 m。

綜上，10 m間距需要設(shè)置兩盞燈具，一盞方向標(biāo)志燈(1 W，距道床面0.5 m)及一盞疏散照明燈(5 W，光通量850 lx，距道床面2.5 m)。1 000 m隧道距離較長，考慮電壓降的影響，上行區(qū)間、下行區(qū)間單側(cè)均采用4回路交叉供電，每回路間隔40 m處接一盞雙向方向標(biāo)志燈及一盞疏散照明燈，燈具接線示意圖見圖1。按每個(gè)回路26盞雙向方向標(biāo)志燈、26盞疏散照明燈，合計(jì)52盞，功率156 W，單回路電路圖見圖2。理論負(fù)荷電流156/36=4.33 A，經(jīng)過后面的計(jì)算可知，因電壓降的影響、燈具恒功率輸出的特性，電流比這大。一般導(dǎo)線載流量即可滿足要求，但是由于供電電壓低、供電距離長，造成回路末端電壓降大、短路電流小，所以，應(yīng)以線路的電壓降、短路電流為重點(diǎn)控制參數(shù)。

圖1 燈具接線示意圖Fig.1 Lamp wiring diagram

圖2 單回路電路圖 (恒流源為LED燈的驅(qū)動(dòng)電源)Fig.2 Single loop circuit diagram

2 電壓降

電壓偏差是供配電系統(tǒng)在正常運(yùn)行方式下，系統(tǒng)各點(diǎn)的實(shí)際電壓對(duì)系統(tǒng)標(biāo)稱電壓的偏差。用電設(shè)備端子電壓實(shí)際值偏離額定值時(shí)，其性能將受到影響，影響的程度由電壓偏差的大小和持續(xù)時(shí)間而定。由國標(biāo)圖集《應(yīng)急照明設(shè)計(jì)與安裝》[3]可知，消防應(yīng)急燈具端子處電壓偏差允許值可為額定電壓的(+20%～-20%)，即線路末端的電壓降不應(yīng)大于20%。

配電設(shè)計(jì)中，按電壓降校驗(yàn)電纜截面時(shí)，應(yīng)計(jì)算線路總的電壓降，應(yīng)由變電所低壓柜電纜出線算起，直至末端電氣設(shè)備，即變電所低壓柜—照明配電間低壓柜—消防應(yīng)急照明雙電源箱—應(yīng)急照明集中電源箱—應(yīng)急照明燈，整個(gè)電纜回路的壓降。但是應(yīng)急照明集中電源箱有一定的調(diào)壓功能，即使輸入有-10%的壓降，輸出電壓依然是36 V，所以，只需要計(jì)算應(yīng)急照明集中電源箱—應(yīng)急照明燈線路的電壓降即可。

依據(jù)國標(biāo)圖集《應(yīng)急照明設(shè)計(jì)與安裝》[3]，P21直流線路的電壓降計(jì)算公式如下：

電壓降簡化計(jì)算公式：

Δu=2ρ·P·l/US

(1)

電壓降百分?jǐn)?shù)簡化計(jì)算公式：

ΔUu%=(2ρ·P·l/U2S)×100

(2)

式中，P——有功負(fù)荷，W；

l——線路長度，m；

S——線芯標(biāo)稱截面，mm2；

U——標(biāo)稱電壓，V；

ρ——工作溫度t℃時(shí)導(dǎo)線電阻率。

注：直流電阻的計(jì)算公式按《工業(yè)與民用配電設(shè)計(jì)手冊》[4]P861，式9.4-1和式9.4-2：計(jì)入絞入系數(shù)Cj=1，電阻溫度系數(shù)a=0.004，20 ℃時(shí)ρ20=0.0172 (Ω·mm2/m)，實(shí)際工作溫度50 ℃時(shí)ρ50=0.01926 (Ω·mm2/m)，70 ℃時(shí)ρ70=0.020 64 (Ω·mm2/m)。

(1)電壓降簡化計(jì)算。

將負(fù)載等效集中到線路末端，參考國標(biāo)圖集《應(yīng)急照明設(shè)計(jì)與安裝》[3]算法：

線路電壓降Δu%=(2ρ·P·l/U2S)×100=2×0.02064×156×1040/(362×16)×100=32.3>20；計(jì)算雖然簡便，但與實(shí)際工程不符。有兩個(gè)原因：其一，線路末端距離電源最遠(yuǎn)，但是負(fù)載最小，末端只有兩盞燈具(5+1=6 W)，與簡化的負(fù)載156 W相比甚遠(yuǎn)；線路首端距離電源最近，負(fù)載最大，首端負(fù)載156 W。其二，電壓值不是固定值，直流電壓U就是負(fù)載的配電電壓，隨著線路距離的變長，線路電壓降變大，燈具支路兩端的實(shí)際電壓U是在減小的。方便之處就是采用該式可以簡化計(jì)算，將負(fù)載集中在線路末端最不利情況，由該式得出的電壓降，如果≤20%，則實(shí)際值肯定<20%，如果不滿足，則需要進(jìn)一步計(jì)算。比如長距離供電線路，地鐵隧道、交通隧道等狹長場所線路就需要進(jìn)一步計(jì)算。

(2)電壓降精細(xì)計(jì)算法1。

依據(jù)電壓降公式Δu=2ρ·P·l/US，由線路始端開始，計(jì)算每一段干線線路(兩個(gè)燈具支路之間)的電壓降Δui、節(jié)點(diǎn)電壓Ui、每一個(gè)燈具支路的電流Ii。第一步，先算出電源箱至第一個(gè)燈具支路處該段線路電壓降Δu1，此段線路的負(fù)載為全部負(fù)載nP(156W)，電壓為U0(36 V)，并算出該支路節(jié)點(diǎn)電壓U1，以該點(diǎn)電壓計(jì)算出該燈具支路電流I1=P/U1。然后以該支路節(jié)點(diǎn)電壓U1作為計(jì)算電壓U，再算出第一個(gè)燈具支路至第二個(gè)燈具支路之間那段干線電壓降Δu2，此段線路的負(fù)載不包含第一個(gè)支路的負(fù)載，負(fù)載為(n-1)P，即(26-1)×6=150 W，并算出第二個(gè)燈具支路節(jié)點(diǎn)電壓U2及支路電流I2=P/U2，以此類推，直至最后一個(gè)支路的節(jié)點(diǎn)電壓Un及支路電流In。最后，各段電壓降Δui求和，即可以算出線路末端電壓降Δu，各支路電流Ii求和，即可以算出線路始端總電流I0。

計(jì)算任一燈具支路電流時(shí)，輸入功率P輸入采用恒定功率、電壓采用各節(jié)點(diǎn)實(shí)際電壓Ui，原因就是LED照明燈具有恒功率輸出特性[5](P輸出為常數(shù))，燈具工作時(shí)尚有一部分能量以發(fā)熱形式損失了(P損失接近常數(shù))，根據(jù)能量守恒定律P輸入=P輸出+P損失，故各節(jié)點(diǎn)輸入功率P輸入也是恒定的，根據(jù)P輸入=Ui·Ii=常數(shù)，各節(jié)點(diǎn)電壓Ui降低，則節(jié)點(diǎn)輸入電流Ii增大。

對(duì)于類似本案例這種項(xiàng)目，每個(gè)支路燈具規(guī)格參數(shù)(功率P)一致，沿線路均勻布置，燈具間距l(xiāng)，燈具數(shù)量n，依據(jù)電壓降精細(xì)計(jì)算法，Δu=2ρ·P·l/US，利用Excel軟件輸入公式函數(shù)，可以建立以下遞推關(guān)系：

U0=36 V，

Δu1=2ρ·nP·l/U0S，U1=U0-Δu1，I1=P/U1，

Δu2=2ρ·(n-1)P·l/U1S，U2=U1-Δu2，I2=P/U2，

…

Δui=2ρ·[n-(i-1)]P·l/Ui-1S，Ui=Ui-1-Δui，Ii=P/Ui，

…

Δun-1=2ρ·[n-(n-1-1)]P·l/Un-2S，Un-1=Un-2-Δun-1，In-1=P/Un-1，

Δun=2ρ·[n-(n-1)]P·l/Un-1S，Un=Un-1-Δun，In=P/Un，

I0=I1+I2+…Ii…+In，

Δu%=100 (Δu1+Δu2+Δu3+…+Δun)/U0，或Δu%=(1-Un/U0)×100，二者結(jié)果相同。

由以上公式可算出各段干線電壓降Δui，節(jié)點(diǎn)電壓Ui，各支路電流Ii，最后求和，即可算出線路始端電流I0=∑Ii、末端電壓降Δu=∑Δui。計(jì)算結(jié)果如表1所示。

表1 節(jié)點(diǎn)總功率、電壓降、實(shí)際電壓、支路電流

續(xù)表1

總壓降為各段壓降代數(shù)和，Δu%=100×6.616/36=18.4，或者Δu%=(1-29.384/36)×100，其中6.616為各段壓降代數(shù)和。實(shí)際壓降18.4%僅是簡化計(jì)算結(jié)果32.3%的57.0%，滿足規(guī)范關(guān)于應(yīng)急燈具端電壓的要求。線路始端電流I0為各支路電流代數(shù)和4.955A，比理論值156/36=4.33A高了14.4%。

從上表可知，配電線路隨著距離變長，電壓降變大，各支路節(jié)點(diǎn)電壓變低，各節(jié)點(diǎn)電流變大。

(3)電壓降精細(xì)計(jì)算法2。

由國標(biāo)圖集《應(yīng)急照明設(shè)計(jì)與安裝》[3]，P27可查得電壓降精細(xì)計(jì)算公式為：

Δu=(1+1/n)ρ·P·l/US

(3)

式中，n——燈具數(shù)量，假定每個(gè)支路燈具規(guī)格參數(shù)一致，沿線路均勻布置，燈具間距l(xiāng)/n，

ρ——工作溫度t℃時(shí)導(dǎo)線電阻率，20 ℃時(shí)為0.0172 (Ω·mm2/m)，70 ℃時(shí)為0.02064 (Ω·mm2/m)；

P——線路功率，W；

l——線路長度，m；

S——線芯標(biāo)稱截面，mm2。

注：該圖集計(jì)算電壓降時(shí)，取的是70 ℃時(shí)電阻率0.02064 (Ω·mm2/m)。

Δu=(1+1/26)0.02064×156×1040/(36×16)=6.03V，Δu%=(Δu/U)×100=(6.03/36)×100=16.8，與精細(xì)計(jì)算1值18.4接近，低了1.6%?？梢妼?duì)于每個(gè)支路燈具規(guī)格參數(shù)一致、由配電箱開始沿線路均勻布置的情況，該精細(xì)計(jì)算公式比實(shí)際值略低，比簡化計(jì)算公式準(zhǔn)確。

如果采用DC24V供電，由精細(xì)計(jì)算法1通過計(jì)算各節(jié)點(diǎn)的電壓，最后得出電壓降為50.6%，由精細(xì)計(jì)算法2計(jì)算的電壓降為37.7%，誤差也很大。DC24V供電方式，由于電壓低、壓降大，供電距離短，相對(duì)不合理。

3 短路電流

直流電源系統(tǒng)短路電流計(jì)算電壓，應(yīng)取系統(tǒng)標(biāo)稱電壓36 V或24 V，相關(guān)行業(yè)正在進(jìn)行修編地鐵隧道等長距離供電線路電壓上限值。短路電流計(jì)算時(shí)不計(jì)及充電裝置助增電流，在應(yīng)急照明的末端線路上發(fā)生短路時(shí)，該直流回路中，有蓄電池內(nèi)阻、蓄電池連接條電阻、低壓導(dǎo)線等多種電阻元件[6]。蓄電池內(nèi)阻、蓄電池連接條電阻等相對(duì)線路電阻來說很小，為了簡化計(jì)算，本工程予以忽略不計(jì)，只計(jì)算低壓導(dǎo)線的直流電阻。

70 ℃時(shí)銅導(dǎo)體的電阻系數(shù)ρ=0.02064(Ω·mm2/m)，則應(yīng)急照明配電箱至末端燈具回路的單相直流電阻(距離1 040 m)如下：采用16 mm2導(dǎo)線時(shí)，直流電阻為R1=0.02064×1040×2/16=2.68 Ω；采用25 mm2導(dǎo)線時(shí)，直流電阻為R2=0.02064×1040×2/25=1.72 Ω。

回路直流短路電流計(jì)算公式為Id=U/R，計(jì)算結(jié)果如表2所示。

表2 線路末端短路電流

4 保護(hù)開關(guān)選擇

照明線路的保護(hù)應(yīng)具有過負(fù)荷保護(hù)、短路保護(hù)，保護(hù)開關(guān)動(dòng)作電流還應(yīng)避開燈具的啟動(dòng)電流?；芈返目傆?jì)算電流應(yīng)取各支路電流的代數(shù)和，4.95A，不是簡單的按總功率除以電壓，即P/U=156/36=4.33A，因?yàn)楦髦返碾娏魇遣煌?。保護(hù)電器采用6A熔斷器，耐火型銅線，環(huán)境溫度35 ℃，穿管明敷16 mm2載流量96A，見《建筑電氣常用數(shù)據(jù)》[7]中表6.7。

(1)配電線路熔斷體過負(fù)荷保護(hù)應(yīng)符合下式要求[8]：

Iz≥Ir≥Ic，I2≤1.45Iz

(4)

式中Iz——導(dǎo)體允許載流量，A；

Ir——熔斷體的額定電流，A；

Ic——線路的計(jì)算電流，A；

I2——保證保護(hù)電器可靠動(dòng)作電流，A。當(dāng)保護(hù)電器為熔斷器時(shí)，為熔斷體約定時(shí)間內(nèi)的約定熔斷電流，由產(chǎn)品制造廠給出。對(duì)于圓筒形帽熔斷器，當(dāng)4≤Ir≤16時(shí)，滿足Ir≤0.76Iz即可滿足要求，見《工業(yè)與民用配電設(shè)計(jì)手冊》[4]P961，表11.2-1。

96A> 6A>4.95A，6≤0.76×96，均滿足要求。

(2)照明線路熔斷體的保護(hù)，還應(yīng)躲過照明燈具的啟動(dòng)電流，應(yīng)符合式(5)要求[4]：

Ir≥KmIc

(5)

式中Km——照明線路熔斷體的選擇計(jì)算系數(shù)，其值參考《工業(yè)與民用配電設(shè)計(jì)手冊》[4]表11.6-30，LED燈采用RL7型熔斷器保護(hù)時(shí)，Km=1.2，RL6型熔斷器保護(hù)時(shí)，Km=1.3。

6A>1.2×4.95A，RL7型滿足要求，RL6型不滿足要求。RL7型熔斷器，更容易躲過燈具的啟動(dòng)電流。

(3)當(dāng)配電線路發(fā)生故障時(shí)，熔斷體應(yīng)在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)熔斷，以切斷故障電路。因此，熔斷體額定電流不能太大，但是規(guī)范并沒有規(guī)定DC36 V電壓供電線路的切斷時(shí)間，筆者認(rèn)為10～15 s比較合適。如果超過15 s，當(dāng)應(yīng)急照明電源采用集中電源型時(shí)，持續(xù)的故障電流會(huì)持續(xù)地耗費(fèi)蓄電池能源，將減少應(yīng)急照明的持續(xù)時(shí)間。如果回路短路電流較大，尚需驗(yàn)算回路中各器件的熱效應(yīng)。

為此需要根據(jù)線路末端最小短路電流，校核熔斷器最大熔斷時(shí)間。不同型號(hào)熔斷器的熔斷時(shí)間-電流特性曲線差別較大，RL7型熔斷時(shí)間-電流特性曲線[9]如圖3所示。

圖3 RL7型熔斷時(shí)間-電流特性曲線Fig.3 RL7 type fusing time-current characteristic curve

由圖3可知，故障電流越大，熔斷時(shí)間越短；故障電流越小，熔斷時(shí)間越長。由上節(jié)可知，DC36 V配電距離1 040 m時(shí)，預(yù)期電流13.4A，此時(shí)6A熔斷體的熔斷時(shí)間為150 s左右，故障電流持續(xù)時(shí)間過長，不合理。應(yīng)減小回路長度，或放大導(dǎo)線截面，以提高末端短路電流。如果減小回路長度至930 m，此時(shí)短路電流15 A，熔斷時(shí)間10 s左右，是合理的。即RL7型6A熔斷器，若要熔斷時(shí)間≤10s，則短路電流應(yīng)≥15A。根據(jù)短路電流、電阻公式，可以推導(dǎo)出極限供電距離公式L=U.S/(2ρ·Id)，RL7型熔斷器保護(hù)時(shí)，DC36 V供電，銅導(dǎo)線供電極限距離如下：35 mm2，≤2035 m；25 mm2，≤1453 m；16 mm2，≤930 m；10 mm2，≤581 m；6 mm2，≤349 m；4 mm2，≤233 m；2.5 mm2，≤145 m等。

由于不同類型熔斷器的熔斷時(shí)間-電流特性曲線不同，不同類型熔斷器熔斷時(shí)間10s左右時(shí)，要求的最小短路電流不同，極限供電距離也不同。另外僅考慮短路電流是不夠的，還應(yīng)考慮線路末端電壓降、始端總負(fù)荷電流，尤其是長距離供電線路。

(4)當(dāng)配電線路發(fā)生短路故障時(shí)，對(duì)于A型應(yīng)急照明集中電源控制箱，內(nèi)部的MOS管等電力電子器件是很難單獨(dú)由熔斷器保護(hù)的。當(dāng)發(fā)生短路故障時(shí)(線路電流≥1.5倍額定電流，不同廠家略有不同)，常用的方案是由電源板的控制器件關(guān)斷MOS管，并向主機(jī)發(fā)出故障報(bào)警信息，熔斷器僅作為保護(hù)的輔助手段。

現(xiàn)在市場上的控制器也在加大MOS管電流規(guī)格，并使其能挺過一個(gè)支路發(fā)生短路時(shí)的故障電流，然后等熔斷器熔斷并斷開線路。因此，實(shí)際項(xiàng)目中，除了用負(fù)荷電流、啟動(dòng)電流、末端短路電流校驗(yàn)的同時(shí)，還需要核對(duì)快速熔斷器與MOS管的失效電流時(shí)間之間的關(guān)系。

不過更重要的是邏輯關(guān)系判斷：

1)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，應(yīng)急照明回路全部啟動(dòng)，如果任一回路發(fā)生短路故障，只能依靠熔斷器保護(hù)，控制器不應(yīng)關(guān)斷MOS管。因?yàn)?，此時(shí)正在疏散人員，如果關(guān)斷回路，將會(huì)造成恐慌，可能發(fā)生人員踐踏事故。

2)未發(fā)生火災(zāi)時(shí)，沒有人員疏散，如果任一回路發(fā)生短路故障，控制器應(yīng)關(guān)斷MOS管，并向主機(jī)發(fā)出故障報(bào)警信息，熔斷器僅作為保護(hù)的輔助手段。

5 結(jié)語

經(jīng)過以上分析可知，對(duì)于供電距離較長的安全特低電壓(≤DC36 V)照明線路，應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注兩點(diǎn)：電壓降、短路電流，二者均應(yīng)滿足要求。只滿足其中一項(xiàng)，電壓降或短路電流，另外一項(xiàng)不一定滿足要求。通過以上研究，可以得到如下結(jié)論：

1)提高供電電壓等級(jí)或放大導(dǎo)線截面積，可以減小線路電壓降。對(duì)于消防應(yīng)急照明燈具供電電壓，除了規(guī)范有規(guī)定的場所之外，應(yīng)首先采用DC36 V供電，應(yīng)限制DC24 V供電使用范圍，尤其是長距離供電線路。筆者認(rèn)為，既然消防應(yīng)急燈具端子處電壓偏差允許值可為額定電壓的+20%～-20%，那么線路首端配電箱供電電壓可以提高到36+36×20%=43.2 V，或者考慮5%的余量，36+36×15%=41.4 V，這樣可以有效降低線路末端電壓降，延長供電距離。如果線路首端配電箱供電電壓不應(yīng)高于36 V，那么消防應(yīng)急燈具端子處電壓偏差值為額定電壓的+20%～-20%是沒意義的，此時(shí)電壓偏差值+5%～-20%是合理的。

2)減小回路總負(fù)荷可以減小回路電壓降，且有助于保護(hù)開關(guān)的選擇。配接燈具的額定功率總和即使不大于額定功率的80%，也不一定滿足實(shí)際需求。實(shí)際工程應(yīng)根據(jù)配電線路距離、導(dǎo)線截面、實(shí)際負(fù)荷等參數(shù)計(jì)算各節(jié)點(diǎn)電壓、電流，最后算出線路末端電壓降。線路首端負(fù)荷電流僅考慮理論負(fù)荷電流P/U是不夠的，還要考慮由于電壓降，引起線路負(fù)荷電流增大。始端回路總電流應(yīng)取各支路電流的代數(shù)和，各支路電流應(yīng)以各支路兩端實(shí)際電壓計(jì)算。

3)熔斷器的性能適合A型應(yīng)急照明線路的保護(hù)，但是應(yīng)校核熔斷器熔斷時(shí)間-電流特性曲線。既要躲過燈具的啟動(dòng)電流，發(fā)生短路時(shí)又要快速熔斷。熔斷器在A型集中電源內(nèi)部，由應(yīng)急照明配電箱廠家成套供應(yīng)，廠家應(yīng)根據(jù)熔斷時(shí)間-電流特性曲線選擇合適的熔斷器，并提供允許的最大啟動(dòng)電流、最小短路電流數(shù)據(jù)。設(shè)計(jì)師在設(shè)計(jì)配電線路時(shí)，應(yīng)根據(jù)廠家提供的最大啟動(dòng)電流、最小短路電流，計(jì)算線路供電極限距離及總負(fù)荷電流并校核啟動(dòng)電流。