1 試驗(yàn)前準(zhǔn)備工作

1.1 輔控方面

燃運(yùn)控制入爐煤揮發(fā)分、灰分。試驗(yàn)前2h，各臺(tái)磨加倉至20m，試驗(yàn)期間盡量不加倉。

化學(xué)調(diào)整加氧方式，關(guān)注給水溶氧變化，及時(shí)開啟除氧器排氧門。

確認(rèn)脫硫、除塵區(qū)域各系統(tǒng)正常，關(guān)注環(huán)保參數(shù)。

1.2 集控方面

試驗(yàn)前對省煤器吹灰，調(diào)峰期間鍋爐受熱面不吹灰，以防高溫省煤器區(qū)域塌灰?？疹A(yù)器進(jìn)行連續(xù)吹灰，防止硫酸氫銨堵塞。

負(fù)荷降至500MW 時(shí)，完成的操作：適當(dāng)調(diào)整過熱度、退出低省運(yùn)行、提升空預(yù)器扇形板、退出一臺(tái)小機(jī)運(yùn)行（運(yùn)行汽泵的汽源切至輔汽，輔汽汽源切至冷再）、開大主機(jī)軸封旁路、停運(yùn)一臺(tái)高速循泵、投入鍋爐啟動(dòng)暖管系統(tǒng)、CCI 閥投自動(dòng)、投入機(jī)組“深調(diào)模式”。

2 風(fēng)險(xiǎn)分析及控制

30%Pe 工況下，風(fēng)險(xiǎn)較多，如燃燒穩(wěn)定性差，水動(dòng)力不均、SCR 入口煙溫低、機(jī)側(cè)換熱器液位波動(dòng)等。本次在干態(tài)下完成試驗(yàn)，針對容易出現(xiàn)的問題，對分風(fēng)、煤、水三大主要系統(tǒng)進(jìn)行控制分析。

2.1 風(fēng)量控制

合適的風(fēng)量及配風(fēng)方式對穩(wěn)燃及SCR 有重要意義，適當(dāng)開大SOFA、COFFA 風(fēng)門檔板開度，增加燃盡風(fēng)量，減小燃燒區(qū)域周屆風(fēng)、二次風(fēng)門開度，維持入爐二次風(fēng)差壓0.2KPa 左右，保證入爐風(fēng)粉剛性。本次風(fēng)機(jī)及NOx相關(guān)參數(shù)控制如表1所示。

表1 風(fēng)機(jī)及NOx相關(guān)參數(shù)控制

2.2 燃燒控制

試驗(yàn)采用偏低熱值、較高揮發(fā)分的煤（低位熱值4700～5100kcal/kg；全硫 St,ad%≤0.8%；揮發(fā)分＞26Vad%，全水＜8Mar%），高揮發(fā)分使燃料容易著火，低熱值意味著同等負(fù)荷下燃料需求量大、風(fēng)量大，利于爐膛熱負(fù)荷穩(wěn)定。煙氣量大，對爐膛充滿度有利，對減小熱偏差有積極作用。

試驗(yàn)至300MW 期間維持D、E、F 磨運(yùn)行，抬高火焰中心高度，利于提高SCR 入口煙溫。穩(wěn)燃方面，磨煤機(jī)一次風(fēng)量控制在100～110t/h，防止風(fēng)量過大造成燃燒器脫火，磨進(jìn)口一次風(fēng)壓不低于8KPa，防止風(fēng)管積粉堵管。

平穩(wěn)下滑機(jī)組負(fù)荷，以10MW/min 速率從500MW 降至400MW，以5MW/min 從400MW 降至300MW，調(diào)整滑壓偏置，保持高調(diào)門開度在28%～33%左右。本次燃燒控制部分參數(shù)如表2 所示。

表2 燃燒控制部分參數(shù)表

2.3 給水控制

提高給水溫度對SCR 有利，但要保證省煤器入口過冷度在合適范圍。由此，調(diào)整附加高加進(jìn)汽量，提高給水溫度，減少爐膛輻射換熱。退出一臺(tái)汽泵運(yùn)行（汽泵出口門關(guān)閉，維持2850rpm陪轉(zhuǎn)）。降負(fù)荷過程中，維持CCS 控制方式，若出現(xiàn)水煤比失調(diào)，及時(shí)將過熱度控制切至手動(dòng)，調(diào)節(jié)過熱度在10℃～20℃。本次相關(guān)參數(shù)控制如表3 所示。

表3 給水系統(tǒng)相關(guān)參數(shù)控制

3 試驗(yàn)過程問題分析

3.1 主汽壓力波動(dòng)大，機(jī)組實(shí)際負(fù)荷下降慢

3.1.1 現(xiàn)象

在第一次降負(fù)荷過程中，主汽壓、過熱度出現(xiàn)波動(dòng)，此時(shí)實(shí)際壓力11.68MPa，大于設(shè)定值10.72MPa，高調(diào)門開度26%，主汽壓及過熱度都處在波動(dòng)曲線的高點(diǎn)，雖然負(fù)荷指令給到345MW，但實(shí)際負(fù)荷一直維持在356MW，CCS 方式下難以繼續(xù)下降。

3.1.2 措施

解除鍋爐主控自動(dòng)，切至TF 限壓控制方式，手動(dòng)將鍋爐主控由148t/h 緩慢降至138t/h，此時(shí)負(fù)荷開始下滑，穩(wěn)定后，投入CCS 控制。

3.1.3 分析

#5 機(jī)在低負(fù)荷時(shí)經(jīng)常出現(xiàn)主汽壓、過熱度波動(dòng)的情況。究其原因?yàn)椋航地?fù)荷時(shí)，鍋爐主控存在一定程度的過調(diào)，再疊加鍋爐大慣性的固有特性，使其反調(diào)也存在一定延遲，導(dǎo)致實(shí)際主汽壓偏離設(shè)定值，如此反復(fù)震蕩，形成惡性循環(huán)。

在該處若不解除鍋爐主控自動(dòng)，待主汽壓越過最高點(diǎn)，鍋爐蓄熱得以釋放后，負(fù)荷也會(huì)下降，但問題是不確定主汽壓的拐點(diǎn)何時(shí)出現(xiàn)，這樣會(huì)延長等待時(shí)間，影響降負(fù)荷的時(shí)間控制。解除CCS 之后，必須及時(shí)調(diào)整燃料量，控制實(shí)際主汽壓，防止再次投入CCS 時(shí)，壓力偏差大對高調(diào)門造成較大擾動(dòng)。因此，這種情況還需綜合考慮調(diào)峰時(shí)間及調(diào)整安全，選擇是否需退出CCS 進(jìn)行手動(dòng)干預(yù)。

由后半段曲線可以看出，在第二次降負(fù)荷至300MW 過程中，主汽壓、過熱度的擾動(dòng)較第一次要小，且很快趨于平穩(wěn)。原因是經(jīng)過了第一次升降負(fù)荷過程，鍋爐蓄熱得到釋放，使第二次降負(fù)荷擾動(dòng)變小，過程相對平穩(wěn)。因此，在下次深調(diào)時(shí)，考慮在500MW 適當(dāng)延長停留時(shí)間，以較大程度釋放鍋爐蓄熱，減少后期擾動(dòng)，利于順利降負(fù)荷。

3.2 高、低加水位波動(dòng)大

3.2.1 現(xiàn)象

此次深調(diào)過程中有兩個(gè)階段水位波動(dòng)較大。第一階段是在降負(fù)荷階段，主汽壓力波動(dòng)帶來各級(jí)抽汽壓力的擾動(dòng)，從而影響高低加水位，400MW 以下尤為明顯；第二階段為負(fù)荷停留在330MW，做一次調(diào)頻試驗(yàn)時(shí)，高調(diào)門大幅開關(guān)造成主汽壓波動(dòng)。兩階段均對#531 高加與#56 低加水位造成了較大影響。

3.2.2 措施

試驗(yàn)前降低水位設(shè)定值，安排專人監(jiān)視。此次#51、#52列高加水位設(shè)為-30mm，#53 高加設(shè)為-50mm，期間仍有多次快速上漲，#531 高加水位波動(dòng)最大范圍-130mm 至80mm，#56 低加水位波動(dòng)-60mm 至92mm，均需開啟危疏進(jìn)行干預(yù)。

3.2.3 分析

查詢#531 高加水位波動(dòng)期間相關(guān)參數(shù)，高加內(nèi)部壓力0.88MPa，疏水溫度162℃，接近于飽和溫度，推斷高加內(nèi)部可能出現(xiàn)了局部汽化現(xiàn)象。

3.3 火檢丟失

3.3.1 現(xiàn)象

深調(diào)中#5F 磨煤機(jī)出現(xiàn)了#2、#4 角火檢開關(guān)量信號(hào)同時(shí)丟失的情況。

3.3.2 措施

根據(jù)爐膛負(fù)壓、火焰電視、火檢強(qiáng)度予以綜合判斷，單純火檢輕微波動(dòng)時(shí)，適當(dāng)調(diào)整煤量、配風(fēng)，必要時(shí)聯(lián)系強(qiáng)制一個(gè)火檢，防止出現(xiàn)3/4 無火檢跳磨。如頻繁出現(xiàn)負(fù)壓波動(dòng)、火焰電視閃爍、火檢丟失等，結(jié)束調(diào)峰，提升機(jī)組負(fù)荷，保證安全。

4 結(jié)語

通過對某公司#5 機(jī)1000MW超超臨界機(jī)組深度調(diào)峰試驗(yàn)過程進(jìn)行分析，總結(jié)了主要系統(tǒng)控制方法，探討了調(diào)峰過程中出現(xiàn)的負(fù)荷下降慢、高低加水位波動(dòng)大、磨火檢不穩(wěn)等問題，提出針對性的控制措施，為后續(xù)的調(diào)峰操作提供安全保障。