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        低透氣性煤層水力沖孔和抽采鉆孔瓦斯治理模擬研究

        2021-03-06 09:10:22李喜員范超軍
        礦業(yè)安全與環(huán)保 2021年1期

        李喜員,榮 海,范超軍

        (1.中國(guó)平煤神馬集團(tuán) 煉焦煤資源開(kāi)發(fā)及綜合利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河南 平頂山 467000;2.平煤股份煤炭開(kāi)采利用研究院,河南 平頂山 467000; 3.遼寧工程技術(shù)大學(xué) 礦業(yè)學(xué)院,遼寧 阜新 123000)

        煤炭是我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要能源,在一次能源中占比50%以上。隨著煤炭開(kāi)采向地層深部發(fā)展,煤層中的地應(yīng)力、瓦斯壓力升高,瓦斯突出及復(fù)合災(zāi)害也日益凸顯[1]。我國(guó)煤層的地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜,存在強(qiáng)烈的構(gòu)造變形,大多數(shù)高瓦斯煤層滲透率低,在高瓦斯煤層中,低透氣性煤層占比約為90%[2],因此,開(kāi)展地應(yīng)力—滲流耦合作用下低透氣性煤層水力沖孔與普通鉆孔相結(jié)合的瓦斯立體抽采規(guī)律的精細(xì)化模擬研究,具有重要的理論價(jià)值和實(shí)際意義[3-4]。

        低透氣性煤層具有瓦斯含量高、抽采效率低、抽采難度大的特點(diǎn)。因此,學(xué)者們?cè)谠鰪?qiáng)瓦斯抽采方面進(jìn)行了大量研究,包括增強(qiáng)鉆孔氣密性(合理封孔參數(shù)、兩堵一注、帶壓封孔)、鉆孔穩(wěn)定性(改善孔內(nèi)負(fù)壓、下篩管)等技術(shù)措施,并進(jìn)行了相應(yīng)的鉆孔布置方式優(yōu)化[5-6]。同時(shí),也對(duì)煤層滲透性進(jìn)行了改造研究,包括保護(hù)層開(kāi)采、預(yù)裂爆破、CO2爆破、水力割縫、水力沖孔等[7-11],其中,預(yù)裂爆破、CO2爆破、水力壓裂的致裂范圍大,但是裂隙延展方向不確定,當(dāng)松軟的煤層所受的應(yīng)力釋放時(shí),產(chǎn)生的裂隙一般會(huì)閉合;水力沖孔、水力割縫產(chǎn)生的裂隙能夠沿著指定方向擴(kuò)展,裂隙網(wǎng)能夠較長(zhǎng)時(shí)間保持穩(wěn)定,一方面可解除煤層高應(yīng)力,另一方面可增大抽采負(fù)壓與煤層的接觸面積,增大瓦斯抽采量[12-14]。由于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的復(fù)雜性和難以重復(fù)性,數(shù)值模擬成為研究瓦斯抽采的重要手段[15]。

        筆者結(jié)合數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證的方法開(kāi)展研究。首先構(gòu)建了煤層應(yīng)力—瓦斯?jié)B流耦合數(shù)學(xué)模型,包括應(yīng)力場(chǎng)方程和滲流場(chǎng)方程;然后在三維煤層模型的基礎(chǔ)上,利用建立的數(shù)學(xué)模型精細(xì)地模擬了低透氣性煤層水力沖孔與普通鉆孔相結(jié)合的瓦斯立體抽采規(guī)律,以優(yōu)化瓦斯抽采設(shè)計(jì);最后基于現(xiàn)場(chǎng)瓦斯抽采結(jié)果驗(yàn)證抽采效果。

        1 煤層瓦斯運(yùn)移應(yīng)力—滲流耦合數(shù)學(xué)方程

        1.1 煤體受力變形方程

        根據(jù)瓦斯抽采過(guò)程中瓦斯的賦存與運(yùn)移規(guī)律,提出以下假設(shè)[11,15-16]:①將煤層及其頂?shù)装鍎澐譃槿舾杉?xì)觀代表單元體(REV),該單元體相對(duì)于宏觀為無(wú)限小,相對(duì)于微觀為無(wú)限大;②煤體是一種多孔彈性非均質(zhì)連續(xù)介質(zhì);③孔隙中有吸附、游離瓦斯賦存和運(yùn)移;④瓦斯首先從煤基質(zhì)的孔隙壁解吸,然后通過(guò)孔隙滲流運(yùn)移到抽采鉆孔中;⑤瓦斯為理想氣體,符合理想氣體狀態(tài)方程。

        煤體為彈性多孔連續(xù)介質(zhì),其總應(yīng)變(εij)是固體應(yīng)力、瓦斯和水壓力及瓦斯解吸引起的應(yīng)變之和[10]:

        (1)

        式中:εij為煤體的總應(yīng)變;下標(biāo)i和j表示張量的方向,即笛卡爾坐標(biāo)系的x或y或z方向,下同;G為煤體切變模量,G=E/2(1+ν),Pa;E為煤體彈性模量,Pa;ν為泊松比;K為煤體體積模量,K=E/3(1-2ν),Pa;σij為煤體所受應(yīng)力,Pa;σkk為煤體所受正應(yīng)力的合力,Pa;δij為Kronecker符號(hào),當(dāng)i=j時(shí),δij=1,而當(dāng)i≠j時(shí),δij=0;αf為Biot有效應(yīng)力系數(shù),αf=1-K/Ks;Ks為煤體骨架體積模量,Ks=Es/3(1-2ν),Pa;Es為煤體骨架彈性模量,Pa;pg為瓦斯壓力,Pa;εs為吸附應(yīng)變。

        煤體的幾何關(guān)系和靜力平衡關(guān)系分別為[17]:

        (2)

        式中:ui,j為i方向上的位移對(duì)j方向求偏導(dǎo);uj,i為j方向上的位移對(duì)i方向求偏導(dǎo);σij,j為應(yīng)力σij對(duì)j方向求偏導(dǎo),Pa/m;Fi為i方向上的體積力,N/m3。

        聯(lián)立式(1)和式(2),可得考慮孔隙壓力和吸附作用的修正Navier方程,即應(yīng)力場(chǎng)控制方程:

        (3)

        式中:ui,jj為i方向上的位移對(duì)j方向求二次偏導(dǎo),m-1;uj,ji為j方向上的位移對(duì)j方向和i方向求偏導(dǎo),m-1;pg,i為瓦斯壓力pg對(duì)i方向求偏導(dǎo),Pa/m;εs,i為吸附應(yīng)變?chǔ)舠對(duì)i方向求偏導(dǎo)。

        1.2 瓦斯?jié)B流方程

        煤層瓦斯主要呈吸附態(tài)和游離態(tài)兩種,最開(kāi)始處于吸附和解吸動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài),當(dāng)平衡狀態(tài)被打破時(shí),吸附狀態(tài)的瓦斯由孔隙壁解吸,并擴(kuò)散運(yùn)移到孔隙空間中??紤]氣體滑脫效應(yīng),結(jié)合Darcy定律,孔隙中瓦斯質(zhì)量守恒方程可表示為[15]:

        (4)

        式中:φ為孔隙率;ρc為煤體密度,kg/m3;ρgs為標(biāo)況下瓦斯密度,kg/m3;Mg為瓦斯摩爾質(zhì)量,kg/mol;R為摩爾氣體常量,J/(mol·K);T為煤層溫度,K;VL為L(zhǎng)angmuir體積常數(shù),m3/kg;pL為L(zhǎng)angmuir壓力常數(shù),Pa;k為煤層滲透率,m2;μg為瓦斯動(dòng)力黏度,Pa·s。

        孔隙率、滲透率與煤層的應(yīng)力狀態(tài)、力學(xué)性質(zhì)密切相關(guān),煤層孔隙率模型可表示為[18-20]:

        φ=αf-(αf-φ0)exp(S0-S)

        (5)

        式中:S為應(yīng)變量,S=εV+pg/K-εs,S0=εV0+pg0/K-εs0;εV為體積應(yīng)變;下標(biāo)“0”表示各對(duì)應(yīng)物理量的初始值。

        采用立方定律描述滲透率與孔隙率間的關(guān)系,煤層滲透率動(dòng)態(tài)演化方程為[21]:

        (6)

        式中k0為煤層初始滲透率,m2。

        將式(3)、(4)和(6)聯(lián)立,得到煤層應(yīng)力—滲流耦合模型,可采用有限元軟件求數(shù)值解,研究低透氣性煤層水力沖孔與普通鉆孔相結(jié)合的瓦斯立體抽采規(guī)律,進(jìn)而優(yōu)化抽采方案。

        2 工程概況

        2.1 礦井與工作面概況

        平頂山煤業(yè)集團(tuán)十礦(簡(jiǎn)稱為平煤十礦,下同)位于平頂山市東北部,距市區(qū)中心約6 km,行政區(qū)劃屬平頂山市衛(wèi)東區(qū),設(shè)計(jì)產(chǎn)量180萬(wàn)t/a。井田總體為一走向北西西、傾向北北東的單斜構(gòu)造,平煤十礦向斜和郭莊背斜構(gòu)成井田的基本構(gòu)造格局,主體地質(zhì)構(gòu)造為復(fù)式李口向斜。井田南北傾向長(zhǎng)約6.0 km,東西走向?qū)?.0~4.7 km。井田內(nèi)主要可采煤層和局部可采煤層有8層,主采丁、戊、己和庚4組煤層。

        2.2 工作面瓦斯防治概況

        己15-16-24100工作面位于平煤十礦-320 m水平己四采區(qū)西翼第四區(qū)段,工作面東靠己四軌道下山,西距26勘探線820 m,南鄰己15-24080采空區(qū),上覆己15-24080機(jī)巷高抽巷,機(jī)巷底板以下15~17 m為己15-16-24100機(jī)巷底板巷,北部未開(kāi)采。工作面有效走向長(zhǎng)808.6 m,傾斜寬136.1 m,開(kāi)切眼斜長(zhǎng)137 m。己15-16-24100工作面所采煤層為己15-16煤層,機(jī)、風(fēng)兩巷均沿己15煤層頂板掘進(jìn),工作面采用單一走向長(zhǎng)壁后退式采煤法,綜合機(jī)械化采煤工藝。工作面埋深844~897 m,平均煤厚為3.7 m,煤層平均瓦斯壓力為1.25 MPa,平均瓦斯含量為8.09 m3/t,透氣性系數(shù)為1.86 m2/(MPa2·d),為突出危險(xiǎn)煤層。己15-16煤層下方有己17煤層及己18煤層,煤厚分別為2.0~2.5 m和0.3~0.6 m。為了消除在己15-16-24100工作面準(zhǔn)備和回采過(guò)程中的突出危險(xiǎn)性,需要對(duì)工作面煤層瓦斯進(jìn)行預(yù)抽采。

        3 低透氣性煤層瓦斯立體抽采精細(xì)化模擬

        3.1 瓦斯立體抽采方案與求解條件

        步驟1:己15-16-24100風(fēng)巷順層鉆孔瓦斯抽采防突措施模擬。在己15-24080采煤工作面機(jī)巷下幫施工順層鉆孔,孔徑94 mm,孔深100 m,鉆孔間距 2 m,抽采時(shí)間270 d。鉆孔布置如圖1所示。

        圖1 己15-16-24100風(fēng)巷瓦斯抽采順層鉆孔布置平面圖(步驟1)

        步驟2:己15-16-24100機(jī)巷穿層鉆孔瓦斯抽采防突措施模擬。機(jī)巷與機(jī)巷底板巷的平距為幫對(duì)幫外錯(cuò)2 m,己16-17煤層下界與機(jī)巷底板巷的垂距為12~14 m,底板巷與煤巷施工方位角相同,在己15-24100機(jī)巷底板巷內(nèi)向煤巷掘進(jìn)工作面煤體超前打鉆卸壓和抽采。在機(jī)巷底板巷從采煤工作面終采線開(kāi)始,向機(jī)巷掘進(jìn)區(qū)域煤層施工穿層鉆孔,鉆孔控制上覆機(jī)巷兩幫各22 m,每組鉆孔間隔4 m,每組鉆孔10個(gè),鉆孔終孔點(diǎn)穿過(guò)己15煤層0.5 m,鉆孔孔徑94 mm。鉆孔施工完畢后,進(jìn)行聯(lián)網(wǎng)抽采,抽采時(shí)間90 d。鉆孔布置如圖2所示。

        圖2 機(jī)巷底板巷普通瓦斯抽采鉆孔布置平面圖(步驟2)

        步驟3:己15-16-24100機(jī)巷底板巷水力沖孔防突措施模擬。在該區(qū)域施工水力沖孔,每組沖孔間隔 8 m,每組沖孔3個(gè),沖孔半徑約0.5 m,沖孔后抽采時(shí)間32 d。鉆孔布置如圖3所示。

        圖3 機(jī)巷底板巷水力沖孔布置平面圖(步驟3)

        步驟4:己15-24100工作面開(kāi)切眼穿層鉆孔瓦斯抽采防突措施模擬。鉆孔見(jiàn)煤點(diǎn)控制上覆開(kāi)切眼對(duì)應(yīng)己15-16煤層兩幫各27 m,每組鉆孔間隔4 m,每組鉆孔13個(gè),鉆孔終孔點(diǎn)應(yīng)穿過(guò)己15煤層0.5 m,鉆孔孔徑94 mm。在開(kāi)切眼底板巷132 m范圍實(shí)施,鉆孔施工完畢并進(jìn)行聯(lián)網(wǎng)抽采,抽采時(shí)間90 d。鉆孔布置如圖4所示。

        圖4 開(kāi)切眼底板巷普通瓦斯抽采鉆孔布置平面圖(步驟4)

        步驟5:己15-16-24100機(jī)巷本煤層順層鉆孔瓦斯抽采防突措施模擬。己15-16-24100工作面傾向長(zhǎng)度136.1 m,在機(jī)巷上幫、風(fēng)巷下幫施工順層鉆孔,對(duì)回采工作面煤體瓦斯進(jìn)行抽采。施工完畢并進(jìn)行聯(lián)網(wǎng)抽采,累計(jì)施工順層預(yù)抽鉆孔596個(gè),累計(jì)鉆孔長(zhǎng)度 48 486 m,評(píng)價(jià)區(qū)域有效抽采時(shí)間為120 d。鉆孔布置如圖5所示建立的煤層幾何模型尺寸為155 m×123 m×3.7 m,煤層的初始滲透率為1.8×10-17m2、初始瓦斯壓力為1.25 MPa、溫度為293.5 K;在瓦斯抽采鉆孔壁,抽采負(fù)壓為25 kPa。模型的底部為固定邊界,四周為滑動(dòng)邊界,頂部受覆巖重力作用,為恒定載荷邊界;所有外部邊界對(duì)瓦斯而言為無(wú)滲透邊界;初始條件下,煤層處于自由應(yīng)力狀態(tài)。采用有限元方法,將模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分。在圖1~5中,A—B線和C—D線為煤層壓力變化的觀測(cè)線,分別為模擬幾何模型在x和y方向上的中線。己15-16-24100工作面煤層瓦斯抽采精細(xì)化數(shù)值模擬過(guò)程用到的相關(guān)參數(shù)如表1 所示。

        圖5 己15-16-24100機(jī)巷本煤層瓦斯抽采鉆孔布置平面圖(步驟5)

        表1 煤層瓦斯抽采精細(xì)化數(shù)值模擬參數(shù)

        3.2 模擬結(jié)果分析

        根據(jù)3.1節(jié)的模擬方案和求解條件,獲得不同步驟瓦斯抽采結(jié)束時(shí)刻的瓦斯壓力分布云圖,如圖6 所示。

        (a)步聚1

        (b)步聚2

        (c)步聚3

        (d)步聚4

        (e)步聚5

        從圖6(a)可以看出,在己15-24080工作面機(jī)巷下幫施工順層鉆孔,瓦斯抽采270 d后,靠近己15-16-24100風(fēng)巷側(cè)的煤層瓦斯壓力降低到0.5 MPa以下,滿足平煤十礦煤與瓦斯突出防治規(guī)定的“雙6”指標(biāo)(殘存瓦斯壓力小于0.6 MPa,殘存瓦斯含量小于6 m3/t)要求,可以進(jìn)行風(fēng)巷的掘進(jìn)作業(yè)。圖6(b)為在步驟1基礎(chǔ)上,當(dāng)己15-16-24100機(jī)巷穿層鉆孔瓦斯抽采90 d后的瓦斯壓力云圖,可以看出,普通抽采鉆孔瓦斯抽采效率較低,在設(shè)計(jì)機(jī)巷位置煤層內(nèi)瓦斯壓力降低幅值較小,瓦斯壓力仍然大于 0.8 MPa,因此,采用底抽巷水力沖孔,加快瓦斯抽采速率,促進(jìn)煤層瓦斯壓力盡快達(dá)標(biāo)。圖6(c)為水力沖孔瓦斯抽采32 d后煤層瓦斯壓力分布云圖,此時(shí),在機(jī)巷設(shè)計(jì)位置煤層內(nèi)瓦斯壓力小于0.6 MPa,抽采達(dá)標(biāo),消除了突出危險(xiǎn)性,可以開(kāi)展機(jī)巷掘進(jìn)作業(yè)。為保障開(kāi)切眼安全順利貫通,采用開(kāi)切眼底抽巷穿層鉆孔抽采方式進(jìn)行瓦斯抽采,抽采時(shí)間90 d,瓦斯壓力分布如圖6(d)所示,可以看出,設(shè)計(jì)開(kāi)切眼位置煤層內(nèi)瓦斯壓力快速降低,低于 0.6 MPa,滿足開(kāi)切眼掘進(jìn)要求,可以從兩巷端頭進(jìn)行開(kāi)切眼掘進(jìn)作業(yè),使開(kāi)切眼安全貫通。 同時(shí)還可以看出,煤層中靠近機(jī)巷側(cè)煤層瓦斯壓力仍較大(>0.8 MPa),需在靠機(jī)巷側(cè)采取順層鉆孔瓦斯抽采措施,消除突出危險(xiǎn)性,即采取步驟5措施,進(jìn)行為期120 d的順層鉆孔抽采作業(yè)。抽采作業(yè)結(jié)束后,煤層瓦斯壓力分布如圖6(e)所示,可以看出,煤層內(nèi)瓦斯壓力均下降到0.6 MPa以下,能夠保障煤層安全回采。

        采用不同防突措施后煤層A—B線上瓦斯壓力變化情況如圖7所示,可以看出在執(zhí)行防突步驟1后,曲線上瓦斯壓力就降低到0.5 MPa以下,說(shuō)明己15-24080工作面機(jī)巷下幫順層鉆孔瓦斯抽采對(duì)己15-16-24100工作面風(fēng)巷達(dá)到了預(yù)期的突出解危效果。并且,隨著己15-16-24100工作面抽采措施的開(kāi)展,煤層瓦斯壓力仍在逐漸降低,能夠保障煤層回采過(guò)程的安全。

        圖7 不同防突措施后煤層A—B線上瓦斯壓力變化情況

        煤層C—D線上瓦斯壓力變化情況如圖8所示。與圖7中A—B線上瓦斯壓力變化有較大區(qū)別,C—D線貫穿了己15-16-24100工作面的機(jī)巷和風(fēng)巷,由于該區(qū)域內(nèi)煤層采取的防突措施在時(shí)間上存在差異,煤層內(nèi)瓦斯壓力的變化也具有較大差異,體現(xiàn)在靠近機(jī)巷附近瓦斯壓力較高,靠近風(fēng)巷附近瓦斯壓力較低。同時(shí)由圖8可以看出,當(dāng)采取步驟3的防突措施后,即機(jī)巷穿層鉆孔抽采后,機(jī)巷設(shè)計(jì)位置的瓦斯壓力降至0.58 MPa以下,滿足機(jī)巷掘進(jìn)瓦斯壓力要求。此外,在靠近機(jī)巷煤壁往煤層內(nèi)部15~50 m區(qū)域內(nèi)瓦斯壓力持續(xù)維持在較高水平,直到在機(jī)巷內(nèi)采取順層鉆孔瓦斯抽采措施后(即步驟5),該區(qū)域內(nèi)的瓦斯壓力迅速降低到0.3~0.4 MPa,從而可保障整個(gè)工作面回采期間的安全。

        圖8 不同防突措施后煤層C—D線上瓦斯壓力變化情況

        3.3 瓦斯監(jiān)測(cè)結(jié)果驗(yàn)證

        在己15-16-24100工作面風(fēng)巷開(kāi)口向里50 m處開(kāi)始每50 m施工一組測(cè)試鉆孔,共布置10組,每組2個(gè)鉆孔,孔徑75 mm,每個(gè)鉆孔均測(cè)試殘存瓦斯含量和殘存瓦斯壓力,己15-16-24100風(fēng)巷瓦斯壓力與瓦斯含量測(cè)定結(jié)果如圖9和圖10所示。

        圖9 己15-16-24100風(fēng)巷瓦斯壓力測(cè)定結(jié)果

        圖10 己15-16-24100風(fēng)巷瓦斯含量測(cè)定結(jié)果

        由圖9和圖10可以看出,采取解危措施后,己15-16煤層殘存瓦斯壓力為0.25~0.45 MPa,殘存瓦斯含量為2.8~4.5 m3/t,符合河南省關(guān)于殘存瓦斯含量小于6 m3/t、殘存瓦斯壓力小于0.6 MPa的相關(guān)規(guī)定。

        將模擬結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際觀測(cè)結(jié)果進(jìn)行比較,殘存瓦斯壓力和殘存瓦斯含量的模擬結(jié)果與實(shí)際觀測(cè)結(jié)果相當(dāng),表明己15-16-24100風(fēng)巷解危措施效果明顯。

        4 結(jié)論

        1)分析了瓦斯解吸、滲流及煤巖變形的相互作用,構(gòu)建了煤層瓦斯運(yùn)移應(yīng)力—滲流耦合數(shù)學(xué)方程,并采用有限元軟件對(duì)其進(jìn)行了求解。

        2)采用5個(gè)步驟精細(xì)化模擬了水力沖孔結(jié)合抽采鉆孔的立體瓦斯治理模式,以降低平煤十礦己15-16-24100工作面瓦斯突出危險(xiǎn)性,獲得了不同階段煤層中的瓦斯壓力分布情況。

        3)根據(jù)瓦斯現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)結(jié)果,采用5個(gè)步驟瓦斯防治措施后,己15-16煤層中殘存瓦斯壓力值降為0.25~0.45 MPa,相應(yīng)的煤層殘存瓦斯含量降為2.8~4.5 m3/t,滿足突出防治規(guī)定要求,由此可知該方案可行性較好。

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