■王奕檳
(福建省高速公路信息科技有限公司, 福州 350011)
近年來,車輛超限超載造成的嚴重問題逐步凸顯,“百噸王”超限超載車輛不但易發(fā)生交通事故,同時導致公路路面、路基、橋梁過早損壞,甚至發(fā)生坍塌等嚴重安全事故,公路交通的安全、暢通面臨嚴峻形勢[1]。 為此,國務院印發(fā)通知,對高速公路稱重檢測業(yè)務規(guī)范和技術要求作了統一要求,在高速公路出入口、國省道安裝了大量動態(tài)汽車衡對車輛進行治超稱重, 規(guī)定了設備稱重準確度必須優(yōu)于5 級[2]。 同時,建立健全高速公路入口檢測、出口倒查,以及與國省道治超稱重聯網、聯動執(zhí)法,實現全國公路治超“一張網、一盤棋”[1,3]。
建立在數據聯通、 信息共享基礎上的治超聯動,給公路治超工作帶來了巨大挑戰(zhàn),也對檢測設備的統一性提出了更高要求。 動態(tài)汽車衡按工作原理可分為整車式、軸組式、軸重式(又包括單秤臺、雙秤臺、彎板式、石英式)等10 余種類型近100 個型號,最大秤量從5~100 t,檢測區(qū)長度從5~21 m[4-5]。其計量性能不準和不穩(wěn)定將導致高速入口治超稱重引發(fā)爭議,引發(fā)交通擁堵。而與國省道的非現場治超稱重結果不一, 又容易將治超執(zhí)法部門與計量部門推向風口浪尖, 治超執(zhí)法嚴肅性受到很大影響。 因此,必須保證動態(tài)汽車衡量值的準確性與穩(wěn)定性。
無論采用何種動態(tài)汽車衡,如果沒有采用合適的方法對其進行準確標定,很難保證其標稱的準確度水平。 無論采用何種稱重設備,不停車稱重檢測均為動態(tài)稱重模式,其測量結果受稱重設備靜態(tài)標定量值、車輛軸型、車輛速度以及車輛行駛狀態(tài)等因素的影響。 其中,靜態(tài)標定量值是動態(tài)測量的基數, 其準確與否直接決定了動態(tài)測量的準確度水平。 所以對稱重設備進行動態(tài)檢定前,必須進行全量程、全性能的靜態(tài)標定。 然而,傳統采用砝碼進行靜態(tài)標定,必須對最小秤量、最大秤量等關鍵秤量點進行檢測[6]。 動態(tài)汽車衡的最大秤量一般在30 t以上,整車式動態(tài)汽車衡甚至高達100 t。 而對于軸重式汽車衡,寬度通常只有60 cm,要堆疊如此大量的砝碼是極其危險的,同時工作效率也十分低下[7]。因此, 目前大部分采用動態(tài)標定取代了靜態(tài)標定,即僅依據JJG907-2006 《動態(tài)公路車輛自動衡器檢定規(guī)程》[8],采用3 種不同軸型的貨車、在3 種行駛速度下,對設備進行動態(tài)標定和檢定[9]。 由于動態(tài)標定過程中,耦合了許多動態(tài)不確定性因素,如上秤前路況不佳導致的車輛起伏振動,將嚴重影響標定的準確性。 所以,簡單的3 種車型、3 種車速進行動態(tài)標定,不具有代表性,特別是當秤的線性較差時。此外,動態(tài)汽車衡所采用的稱重傳感器,其計量性能受溫度影響。在夏季與冬季,溫差可達50℃,給汽車衡準確性帶來嚴重影響。 不進行靜態(tài)檢測,即使短時間內能通過動態(tài)檢定,但隨著溫度、狀態(tài)、傳感器靈敏度的變化,設備準確度將很快超出最大允許誤差的要求[10]。
本研究提出了一種靜動態(tài)組合式動態(tài)汽車衡校準方法,并對目前常用的3 種動態(tài)汽車衡,即整車式動態(tài)汽車衡、軸組式動態(tài)汽車衡和軸重式動態(tài)汽車衡,進行試驗對比驗證。
為使動態(tài)汽車衡在全量程范圍內對各種車型車輛的稱重計量性能達到動態(tài)5 級的標準要求,本研究提出采用靜動態(tài)組合式校準方法,其校準過程及要求如下。
采用衡器載荷測量儀對動態(tài)汽車衡進行全量程、全性能的靜態(tài)校準,控制其最大允許誤差,使其滿足國際建議OIMLR76《非自動衡器》中準確度級(即靜態(tài)III 級)的要求[11]。
衡器載荷測量儀由標準載荷單元、標準載荷單元組和液壓控制系統構成。 每個標準載荷單元由液壓油缸、反力裝置、傳感器和測量儀表等組成,兩個或兩個以上標準載荷單元組成標準載荷單元組。 標準載荷單元、標準載荷單元組和液壓控制系統構成測量儀。 衡器載荷測量儀以高準確度傳感器作為載荷測量標準,采用高精密液壓機構,借助反力裝置,對電子汽車衡施加標準載荷,實現對電子汽車衡的校準[12]。相對傳統的采用砝碼進行汽車衡靜態(tài)校準,衡器載荷測量儀具有運輸方便、工作效率高、成本低等優(yōu)點,能準確實現對汽車衡的全量程、全性能校準[13-16]。
依據JJG 1118-2015《電子汽車衡(衡器載荷測量儀法)》國家計量檢定規(guī)程[13]的要求,對汽車衡的偏載、稱量性能以及重復性分別進行測試。
1.1.1 偏載
依據規(guī)程要求,在動態(tài)汽車衡秤臺上排布N 個標準載荷單元,N 為各汽車衡傳感器的數量, 其具體排布位置見圖1。 圖中四方形黑點為汽車衡傳感器排布位置;圓形黑點為衡器載荷測量儀標準載荷單元排布位置。 將汽車衡的秤臺面分為N 等分,標準載荷單元排布在各區(qū)域的中心位置。
圖1 標準載荷單元在各種動態(tài)汽車衡上排布位置
偏載校準的載荷值為
式中,LE為施加的偏載載荷值;Max 為汽車衡最大秤量。
采用第1 個標準載荷單元對第1 個偏載區(qū)域施加LE-e 標準載荷(e 為汽車衡分度值),記錄下此刻汽車衡的顯示值IE。 然后,以1 kg/s 的加載速度,緩慢地繼續(xù)施加載荷,直至汽車衡的示值由IE變成IE+e, 記錄下此時標準載荷單元所施加的所有載荷值LU。 由公式(2)計算得到偏載誤差EE,
然后,再采用其余標準載荷單元依次對其對應的偏載區(qū)域進行上述偏載校準,并計算出各區(qū)域的偏載誤差。 當各偏載位置的偏載誤差EE超過OIMLR76《非自動衡器》[11]規(guī)定的中準確度級在偏載載荷LE下最大允許誤差的要求, 分別調整各偏載位置對應的各傳感器系數,使偏載誤差不超過最大允許誤差。
1.1.2 稱量性能和重復性
選擇5 個不同的校準點Lw, 包括最小秤量20 e、500 e、50%最大秤量、2000 e 和最大秤量。采用秤臺上排布的所有標準載荷單元 (即標準載荷單元組)對秤臺同時施加LW-e 標準載荷,記錄下此刻汽車衡的顯示值IW。 然后,再以1 kg/s 的加載速度,對秤臺緩慢地繼續(xù)施加載荷,直至汽車衡的示值由IW變成IW+e ,記錄下此時標準載荷單元組所施加的所有載荷值LUS。 由公式(3)計算得到稱量性能誤差Ew:
采用上述方法, 依次完成對5 個校準點的檢測,得到對應的稱量性能誤差。 當各稱量性能誤差超過OIMLR76《非自動衡器》[11]規(guī)定的中準確度級稱量性能最大允許誤差的要求,對汽車衡重新進行整體標定,然后再檢測一遍,直至稱量性能誤差不超過最大允許誤差的要求。
1.1.3 重復性
重復稱量性能檢測3 遍,由公式(4)計算得到各校準點對應的重復性R:
式中,EW,max和EW,min分別為某一校準點3 遍檢測中的最大稱量性能誤差和最小稱量性能誤差。 重復性應不超過OIMLR76《非自動衡器》[11]規(guī)定的中準確度級汽車衡最大允許誤差的要求。
靜態(tài)校準完成后,依據JJG907-2006《動態(tài)公路車輛自動衡器檢定規(guī)程》, 采用3 種不同軸型的參考車輛,一般包括1 部兩軸剛性車、1 部三軸剛性車和1 部五軸或六軸鉸接掛車。 各參考車輛在汽車衡運行典型速度下、最小運行速度以及最大運行速度下分別測試10 次, 其中6 次由秤臺中心通過,2 次由靠近秤臺左側通過,2 次由靠近秤臺右側通過。由公式(5)計算車輛總重量誤差:
式中,EM為車輛總重量誤差;IM為測量得到的車輛總重量示值;LV為參考車輛的標準重量。
為達到動態(tài)5 級的標準要求,當車輛總重量誤差超過±2.5%時, 調整不同軸型車輛在不同速度下的系數,然后重新進行相應測試,直至車輛總重量誤差不超過最大允許誤差要求。
為驗證上述靜動態(tài)組合式校準方法的準確性和可靠性,本研究選擇高速出入口常用的3 種動態(tài)汽車衡——整車式、軸組式和軸重式進行試驗測試(表1)。為驗證本研究提出的校準方法,分別采用單一動態(tài)校準方法和靜動態(tài)組合式校準方法進行校準測試。
表1 試驗用3 臺動態(tài)汽車衡
采用3 部參考車輛, 以5、10 和15 km/h 3 個速度直接采用1.2 節(jié)所述方法, 對各動態(tài)汽車衡分別測試10 次,并按公式(5)計算得到車輛總重量誤差(表2)。 如果總重量誤差超過±2.5%,調整動態(tài)系數, 直至車輛總重量誤差不超過最大允許誤差要求。
表2 試驗用3 部參考車輛及其重量
為驗證校準后汽車衡的準確性,將各參考車輛所載砝碼進行調整(表2),然后以7、12 km/h 兩個速度分別進行動態(tài)測試,并計算車輛總重量誤差。
2.2.1 靜態(tài)校準
首先依據1.1 節(jié)方法, 采用衡器載荷測量儀分別對各動態(tài)汽車衡的偏載、稱量性能和重復性進行靜態(tài)校準(圖2)。 當誤差超出表1 所示最大允許誤差要求時,調整汽車衡的靜態(tài)系數,然后重新進行測試,直至滿足表1 規(guī)定的誤差要求。
圖2 采用衡器載荷測量儀對各動態(tài)汽車衡進行靜態(tài)校準
2.2.2 動態(tài)校準
按照1.2 節(jié)所述方法,采用該3 部參考車輛,先以5、10 和15 km/h 3 個速度進行動態(tài)校準(圖3)。如果總重量誤差超過±2.5%,調整動態(tài)系數,直至車輛總重量誤差不超過最大允許誤差要求。
圖3 采用不同軸型參考車輛對各動態(tài)汽車衡進行動態(tài)校準
2.2.3 動態(tài)驗證
將各參考車輛所載砝碼進行調整, 然后以7、12 km/h 兩個速度分別進行動態(tài)測試, 并計算車輛總重量誤差(表2)。
整車式、軸組式和軸重式3 種動態(tài)汽車衡在采用單一動態(tài)校準方法校準后,分別采用兩軸、三軸剛性車和五軸鉸接車以5 km/h 的速度通過秤臺的左側、中間和右側,計算得到車輛總重量的誤差(圖4),它反映了校準后汽車衡的偏載情況。
從圖4 可知,經過動態(tài)校準后,車輛總重量誤差控制在±2.5%內。 但是,除整車式汽車衡以外,軸組式和軸重式在秤臺左、中、右不同位置的誤差還存在一定差別。從圖4(b)可知,軸組式汽車衡,在靠左側位置,3 種車型檢測得到的誤差分別為-0.65%、-0.60%和-0.50%; 而靠右側位置時, 檢測結果為1.51%、0.49%和0.98%。 由此說明該汽車衡左右存在較大的偏載,左側偏輕,右側偏重。 而對于軸重式汽車衡,左側位置偏重,3 種車輛檢測得到的誤差為1.51%、1.36%和1.35%;而右側位置偏輕,誤差分別為-1.08%、-0.27%和-0.88%。 對于軸重式和軸重式汽車衡,其左右各有兩只傳感器。 當左右傳感器高低不一或安裝狀態(tài)存在傾斜時,容易造成車輛靠左和靠右稱重測量結果存在較大差別,即存在較大偏載。 而采用動態(tài)校準方法,一般僅能采用參考車輛靠左、中、右行駛獲得相應位置的重量值,然后進行左右傳感器系數調整等。 但是,采用這種方法,車子左右輪的載荷同時分別施加在秤臺的左右側,即使參考車輛靠左或靠右行駛,也很難十分準確地判別出左右傳感器的偏載量, 只能做初步的系數修正。 特別對于汽車衡常見的傳感器懸空而導致的偏載等故障, 采用參考車輛一般很難判別出故障。
圖4 不同型式動態(tài)汽車衡采用單一動態(tài)校準方法后的車輛總重量誤差
不同型式動態(tài)汽車衡采用單一動態(tài)校準方法后,兩軸剛性車(參考重量4 650 kg)、三軸剛性車(參考重量18 300 kg) 和五軸鉸接車 (參考重量37 600 kg) 分別以5、10 和15 km/h 3 種速度靠秤臺中間測量6 遍得到車輛總重量誤差的平均值(圖5)。 從圖5 可知,采用3 種車型在3 種速度下,經過動態(tài)校準后,在各種動態(tài)汽車衡的誤差均控制在1.5%以內。
圖5 不同型式動態(tài)汽車衡采用單一動態(tài)校準方法后的車輛總重量誤差的平均值
為驗證校準后各動態(tài)汽車衡的準確性,調整參考車輛的總重量,然后以與校準時不一樣的車速靠秤臺中間對汽車衡進行檢測。 結果發(fā)現,除整車式汽車衡外,軸組式和軸重式汽車衡均出現了較大的誤差(圖6)。 對軸重式汽車衡,當車速達到12 km/h時,采用三軸剛性車,誤差高達3%。
圖6 不同型式動態(tài)汽車衡采用單一動態(tài)校準方法后的車輛總重量(調整后)誤差
造成誤差偏大的原因是由于汽車衡的輸出受車輛的重量、車速以及軸型等因素綜合影響,汽車衡輸出為多變量函數。 即使僅考慮重量和車速兩個重要因素時,當傳感器線性不好時,汽車衡輸出為一復雜的曲面。 而采用3 個重量值在3 種車速下,擬合得到的曲面無法全面準確反映汽車衡的真實特性。 而且這3 個標準重量值還受軸型、路況等因素影響,存在一定不確定性。 因此,當車重或車速發(fā)生變化后,由插值得到的結果與被檢車輛的實際重量存在較大偏差。
單一動態(tài)校準方法校準后,采用衡器載荷測量儀對各動態(tài)汽車衡進行靜態(tài)校準。 當測量儀的標準載荷分別集中地施加在圖1 所示的各偏載位置后,驗證了軸組式和軸重式動態(tài)存在較大的偏載誤差。由圖7 可知,在系數調整前,軸組式汽車衡的偏載誤差達到125 kg,而軸重式最大和最小偏載誤差相差竟高達435 kg。 以此偏載誤差檢測結果為依據,重新調整傳感器安裝狀態(tài)并調整各傳感器系數后,各汽車衡的偏載誤差基本控制在±10 kg 以內,達到了表1 規(guī)定的偏載最大允許誤差要求。
圖7 不同型式動態(tài)汽車衡采用衡器載荷測量儀進行偏載校準后的偏載誤差
采用標準載荷單元組對汽車衡稱量性能進行校準和靜態(tài)系數調整,然后重新進行稱量性能檢測3 遍,并由此得到重復性,結果見圖8。 從圖8 可知,經過靜態(tài)標定,各汽車衡在全量程范圍內的誤差基本控制在±20 kg 范圍內,且其重復性良好,3 遍稱量結果偏差不超過20 kg。
圖8 不同型式動態(tài)汽車衡采用衡器載荷測量儀進行靜態(tài)校準后的稱量性能和重復性
靜態(tài)校準后, 再采用該3 種車型在5、10 和15 km/h 3 種速度下, 對各動態(tài)汽車衡進行動態(tài)校準,進行一定的動態(tài)速度系數修正。 然后再采用參考車輛在秤臺左、中、右分別進行偏載測試。 由圖9可知,無論采用何種車型,左中右檢測的結果相差很小。 由此證明,經過靜態(tài)角差調整,汽車衡的抗偏載性能得到大幅改善。 由圖10 可知,經過該方法校準后,檢測得到的車輛總重量的誤差較圖5 明顯減小,不同重量連接起來的誤差曲線也更加平滑。
圖9 不同型式動態(tài)汽車衡采用靜動態(tài)組合式校準方法校準后的車輛總重量誤差
圖10 不同型式動態(tài)汽車衡采用靜動態(tài)組合式校準方法校準后的車輛總重量誤差的平均值
為進一步驗證校準后汽車衡在全量程范圍內的準確性, 同樣調整了參考車輛的重量, 再以7、12 km/h 的車速進行驗證,結果見圖11。 從圖11 可知,對于整車式和軸組式兩種汽車衡,即使重量和車速改變了,但其誤差仍然基本仍保持在1%以內,而軸重式汽車衡的誤差也小于1.5%。
圖11 不同型式動態(tài)汽車衡采用靜動態(tài)組合式校準方法校準后的車輛總重量誤差
對于采用衡器載荷測量儀進行靜態(tài)校準,其施加在汽車衡秤臺的標準載荷為靜態(tài),其準確度比動態(tài)標定時載荷受速度、 軸型等因素影響明顯提高。且該靜態(tài)校準為全量程范圍內的多點校準,能全面檢測出傳感器和汽車衡的非線性并進行準確的擬合與修正。 建立在靜態(tài)準確校準基礎上的動態(tài)校準,僅需要對車速和軸型進行進一步修正,從而保證汽車衡在后續(xù)動態(tài)稱量過程中在全量程范圍內的準確性。
本研究提出了靜動態(tài)組合式動態(tài)汽車衡校準方法,并對整車式、軸組式和軸重式3 種動態(tài)汽車衡進行校準,同時與傳統單一動態(tài)校準方法進行試驗對比,得出結論如下:(1)單一采用動態(tài)校準方法進行動態(tài)汽車衡校準,無法保證汽車衡在全量程范圍內的稱量結果準確性;建立在靜態(tài)全量程校準基礎上的動態(tài)校準,能保證汽車衡在全量程范圍內不同車速下的稱量精度;(2)衡器載荷測量儀能實現對汽車衡秤臺的局部集中加載,能有效減小汽車衡的偏載誤差,提高汽車衡抗偏載能力,從而保證被檢車輛無論從靠近秤臺任何區(qū)域通過,均能得到較一致的稱量結果。