黃強(qiáng)

中國(guó)航發(fā)西安航空發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司 陜西西安 710021

1 序言

2 零件材料及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

（1）材料分析 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件外部封嚴(yán)環(huán)材料為RRMS33031/1鎳基高溫合金，封嚴(yán)環(huán)毛坯為鍛環(huán)件，材料為Ni-20Cr-20Co-5.9Mo-2.1Ti，內(nèi)孔蜂窩環(huán)為MSRR7158 QPW鎳基高溫合金壓制的六方柵格，蜂窩規(guī)格為1.59mm×0.076mm。

RRMS33031/1鎳基高溫合金經(jīng)固溶沉淀處理（1 150℃，1.5～2.5h），并在800℃條件下保溫8h，材料硬度≥235HBW。RRMS33031/1鎳基高溫耐熱合金是一種高強(qiáng)度、高硬度鎳基合金，其在高溫環(huán)境下性能穩(wěn)定。這種高溫合金材料黏性大，切削過程中不易斷屑，材料的導(dǎo)熱性差。刀具在切削這種材料時(shí)，刀尖切削部位產(chǎn)生大量的切削熱，切削材料受擠壓產(chǎn)生變形，在切削區(qū)域產(chǎn)生較大的切削抗力，切削過程中如果不及時(shí)散熱，會(huì)加速刀具的磨損，使零件產(chǎn)生更嚴(yán)重的變形。為此，加工過程中必須分析并利用零件結(jié)構(gòu)，合理選擇定位裝夾方式及切削刀具，控制封嚴(yán)組件加工變形。

（2）零件結(jié)構(gòu)分析 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件為旋轉(zhuǎn)件結(jié)構(gòu)，封嚴(yán)環(huán)最大外徑尺寸450.7mm，總高度約40mm，零件壁厚2.03mm（見圖1）。零件內(nèi)孔為真空釬焊的蜂窩密封環(huán)，蜂窩密封環(huán)為三層臺(tái)階狀，內(nèi)孔蜂窩最小直徑325.8mm，自由狀態(tài)下蜂窩直徑對(duì)基準(zhǔn)A和基準(zhǔn)B的跳動(dòng)為0.10mm。零件大端面支撐面懸伸約30mm，大端面槽寬約17mm，端面槽深約30mm，零件所有尺寸及幾何公差等特性均要求在自由態(tài)下測(cè)量。

圖1 封嚴(yán)組件結(jié)構(gòu)

（3）零件特征說明 精度高：所有特性要求自由狀態(tài)下測(cè)量，不允許限位約束，蜂窩跳動(dòng)0.1mm，所有直徑對(duì)基準(zhǔn)跳動(dòng)0.127mm；剛性差：壁厚尺寸2.03mm，大端面懸伸長(zhǎng)、端面槽較深及零件剛性差；工藝性差：零件定位裝夾可靠性差，外圓槽與大端面精加工時(shí)剛性差，端面槽空間小，槽刀加工讓刀嚴(yán)重，精加工沒有可靠的定位、裝夾基準(zhǔn)，零件在裝夾及加工時(shí)變形較大。

3 產(chǎn)生變形的原因

高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件屬于旋轉(zhuǎn)件，其加工變形產(chǎn)生的原因很多，與零件的材料、零件的幾何結(jié)構(gòu)、零件加工工藝及加工工序的定位裝夾方式、切削刀具和程序設(shè)計(jì)等因素都有關(guān)系。具體來說，工件材料的硬度越高，材料黏性越大，其可加工性能就越差。

（1）定位裝夾影響 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件在裝夾時(shí)，若封嚴(yán)組件的定位基準(zhǔn)與壓緊面選擇不合理，夾具壓緊力與工件支承力相互作用，在工件內(nèi)部產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，零件加工后，在自由狀態(tài)下會(huì)引起應(yīng)力變形。工件定位前，需對(duì)工件的定位結(jié)構(gòu)及定位尺寸進(jìn)行分析，選擇穩(wěn)定可靠的定位基準(zhǔn)。工件定位后，一般使用定位夾具及壓緊蓋板等方法，將零件壓緊在夾具上，壓緊力大小必須適當(dāng)，對(duì)于剛性較好，切削去除量大的零件，可使用較大壓緊力；對(duì)于剛性較差的薄壁件，一般采用較小壓緊力，必要時(shí)可使用扭矩扳手，確保壓緊力穩(wěn)定。在使用夾具定位裝夾零件時(shí)，夾具及夾緊力應(yīng)符合以下要求：①夾具的定位面與封嚴(yán)組件的定位面配合較好，夾具蓋板的壓緊力與工件的反作用力相互平衡。②控制夾緊力引起的工件變形，壓緊封嚴(yán)組件等剛性較差的工件時(shí)，應(yīng)控制夾緊力的大小。當(dāng)工件壓緊面較大時(shí)，應(yīng)盡量采用分散壓緊的方式，通過增加壓緊壓板的數(shù)量，分散夾緊點(diǎn)等方法，避免壓力集中導(dǎo)致零件變形。③夾具的夾緊點(diǎn)應(yīng)盡量靠近工件被加工表面，減少切削時(shí)工件振動(dòng)。

（2）切削影響 在使用專用工裝對(duì)封嚴(yán)組件進(jìn)行定位裝夾后，還應(yīng)考慮切削過程對(duì)零件變形的影響。零件在加工過程中，切削刀片與工件表面摩擦做功，摩擦使工件產(chǎn)生彈性變形和塑性變形。鎳基高溫合金RRMS33031/1導(dǎo)熱系數(shù)小，切削工件產(chǎn)生的大量切削熱，造成被加工工件各區(qū)域溫度不均，導(dǎo)致零件出現(xiàn)不規(guī)則變形；刀具在切削工件時(shí)，封嚴(yán)組件表面受到切削力影響，在切削區(qū)域引起塑性變形。切削工件表面溫度明顯高于工件內(nèi)部溫度，工件內(nèi)外出現(xiàn)明顯溫度差。工件表面溫度較高，高溫合金體積快速膨脹，工件內(nèi)部溫度變化不大，金屬體積變化不明顯。高溫使工件表面產(chǎn)生明顯熱應(yīng)力，當(dāng)工件表面的熱應(yīng)力超過合金材料的屈服極限時(shí)，封嚴(yán)組件產(chǎn)生塑性變形；工件內(nèi)部金屬組織受工件表面組織的徑向拉應(yīng)力作用。

班干部是班主任開展工作的得力助手，是形成班集體的核心力量。班風(fēng)建設(shè)是否順利和卓有成效，很大程度上取決于班干部的能力。因而，選擇和培養(yǎng)班干部，是班主任必須認(rèn)真做好的一項(xiàng)工作，不能魯莽行事，要三思而行。班干部是要通過學(xué)生自薦、班主任考察、候選人發(fā)表自己對(duì)班干部工作的見解，再經(jīng)同學(xué)們投票選出，最后根據(jù)個(gè)人的能力和特長(zhǎng)，再任命各班委成員，使這些班委成員充滿信心，充分發(fā)揮自己的才能，做好自己的本職工作。

封嚴(yán)組件精加工時(shí)，由于壁厚較薄，若不使用輔助支撐夾具，拉應(yīng)力與壓應(yīng)力很難維持平衡，工件產(chǎn)生徑向變形，零件加工后圓度較差。切削后，工件表面溫度逐漸降低，切削表面體積收縮，內(nèi)部金屬體積變化不大，工件表面合金組織因受到工件內(nèi)部合金組織的限制而產(chǎn)生拉應(yīng)力，金屬內(nèi)部則產(chǎn)生壓應(yīng)力，進(jìn)一步加劇工件沿徑向變形。

加工高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件時(shí)，不同走刀方式對(duì)工件車加工精度的影響也不相同，例如加工機(jī)床的精度、設(shè)備功率、刀座系統(tǒng)的穩(wěn)定性、夾具的剛性、加工現(xiàn)場(chǎng)的濕度及溫度，機(jī)床及刀具的冷卻系統(tǒng)等均會(huì)對(duì)零件的變形產(chǎn)生影響。

（3）測(cè)量誤差 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件使用車床夾具定位裝夾零件，加工后對(duì)封嚴(yán)組件的主要測(cè)量尺寸包括大端面壁厚尺寸（2.03±0.15）mm，外封嚴(yán)槽厚度（2.03±0.15）mm，定位基準(zhǔn)A到端面槽槽底尺寸（2.3±0.2）mm，蜂窩定位面到端面槽靠近內(nèi)孔端尺寸（2.3±0.2）mm，封嚴(yán)環(huán)外圓直徑（450.7±0.3）mm，如圖2所示。

圖2 封嚴(yán)組件尺寸及變形示意

測(cè)量封嚴(yán)環(huán)尺寸時(shí)，壁厚尺寸使用壁厚卡鉗測(cè)量，外圓直徑使用卡尺測(cè)量。由于封嚴(yán)環(huán)大端端面剛性較差，切削時(shí)大端面整體向小端定位基準(zhǔn)A塌陷變形（見圖2），壁厚尺寸（2.03±0.15）mm較為穩(wěn)定，且大端面變形對(duì)直徑尺寸（450.7±0.3）mm影響較小，所以僅靠測(cè)量這些尺寸無法真實(shí)反映工件的變形情況，工件尺寸的合格率與工件變形大小無明顯對(duì)應(yīng)關(guān)系，這種測(cè)量方法對(duì)工件的變形控制誤差較大。

（4）殘余應(yīng)力 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件加工時(shí)產(chǎn)生的殘余應(yīng)力使組件內(nèi)部產(chǎn)生不穩(wěn)定的應(yīng)力集中，封嚴(yán)組件受施加外力作用、環(huán)境溫度變化等其他因素影響較大。施加外力與組件內(nèi)部殘余應(yīng)力相互作用，使封嚴(yán)組件局部產(chǎn)生塑性變形，外力作用使工件受力截面內(nèi)的殘余應(yīng)力發(fā)生變化，在取消外力作用時(shí)，封嚴(yán)組件整體產(chǎn)生變形。封嚴(yán)組件在安裝使用時(shí)，內(nèi)部殘余應(yīng)力釋放松弛，殘余應(yīng)力對(duì)封嚴(yán)組件尺寸精度及使用穩(wěn)定性有很大影響。

4 工裝方案的制定

控制高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件加工過程中產(chǎn)生的變形，應(yīng)重點(diǎn)控制精車加工的工裝方案。外部封嚴(yán)環(huán)在粗加工時(shí)，毛坯余量較大，工件整體剛性較好，蜂窩釬焊及焊后熱處理不易變形。精車加工時(shí)，由于零件剩余余量較少，大端面壁厚較薄，所以為較好的控制零件變形，應(yīng)從封嚴(yán)組件定位裝夾、切削工藝、測(cè)量方法及殘余應(yīng)力消除等方面分析，尋找控制工件變形的方法。

（1）夾具方案 封嚴(yán)組件加工變形的原因之一是定位裝夾方式，當(dāng)采用軟三爪定位裝夾時(shí)（見圖3a），使用小端面A作為軸向定位基準(zhǔn)，外圓φ436.92mm作為徑向定位，軟三爪夾緊力作用在外圓φ436.92mm上，封嚴(yán)組件受徑向壓力產(chǎn)生塑性變形，由于三爪的夾持特點(diǎn)，零件產(chǎn)生明顯的三點(diǎn)變形。且由于零件自身剛性較差，加工大端面及端面槽時(shí)振刀明顯，加工后工件表面粗糙度不能滿足圖樣要求。

加工封嚴(yán)組件時(shí)，為避免出現(xiàn)軟三爪定位裝夾引起的三點(diǎn)變形問題，設(shè)計(jì)車床夾具時(shí)應(yīng)注意避免直接對(duì)工件外圓夾緊，應(yīng)合理利用工件自身結(jié)構(gòu)，采用穩(wěn)定可靠的定位基準(zhǔn)，必要時(shí)可采用輔助工裝定位。設(shè)計(jì)夾具前，應(yīng)對(duì)工件的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，選擇剛性相對(duì)較好的面作為定位基準(zhǔn)，封嚴(yán)組件使用端面A作為軸向定位，在靠近內(nèi)孔的小端面設(shè)置支撐螺釘作為輔助定位，兩處小端面在同一平面上，小端面和大端面的平面度較好。封嚴(yán)組件的小端面距離基準(zhǔn)端面A的尺寸控制在5+0.01+0mm內(nèi)，車床夾具的定位尺寸為5-0-0.005mm。零件在夾具上定位安裝時(shí)，通過調(diào)整輔助支撐的螺釘高度，使支撐釘與小端面接觸，大端面在夾緊力作用下與夾具端面貼合。封嚴(yán)組件與車床夾具的尺寸、位置定位精度均較高，加強(qiáng)了工藝系統(tǒng)剛性，增加了定位的穩(wěn)定性。壓緊力使用軸向壓緊的方式，避免工件受徑向壓緊力產(chǎn)生變形，在封嚴(yán)組件大端面后端設(shè)置輔助支撐，減少工件在精車端面時(shí)受切削力作用產(chǎn)生的變形，在外圓槽的槽底設(shè)置輔助支撐，控制工件在車加工端面槽時(shí)，封嚴(yán)環(huán)外圓槽因剛性不足而產(chǎn)生的變形（見圖3b）。

為解決高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件車加工時(shí)的變形問題，設(shè)計(jì)了一種用于封嚴(yán)組件組合定位支撐車床夾具（見圖4）。通過現(xiàn)場(chǎng)試切加工，這種夾具能有效地提高零件與夾具的配合精度，車床夾具對(duì)零件薄壁及剛性較差的部分形成輔助支撐，避免或減少封嚴(yán)組件因剛性差而在車加工時(shí)產(chǎn)生變形，保證了產(chǎn)品的尺寸公差及加工精度。

圖3 封嚴(yán)組件定位裝夾比較

與常規(guī)定位夾具相比，使用封嚴(yán)組件組合定位支撐車床夾具定位裝夾的優(yōu)點(diǎn)如下：封嚴(yán)組件組合定位支撐車床夾具通過設(shè)置壓板，將零件牢固壓緊在夾具底座上端環(huán)形槽內(nèi)，使零件端面A與夾具底座緊密貼合，以此消除或減弱零件大端面與夾具定位面產(chǎn)生的定位間隙，通過調(diào)整輔助支撐螺釘，使支撐螺釘與零件小端面貼合，從而提高定位夾具與零件的軸向配合精度，控制零件端面在加工時(shí)產(chǎn)生的變形（見圖4中A—A視圖）。

圖4 封嚴(yán)組件組合定位支撐車床夾具結(jié)構(gòu)1—夾具底座 2—支座 3—壓板 4—臺(tái)階型支板5—輔助支撐 6—封嚴(yán)組件

通過設(shè)置臺(tái)階型支板，對(duì)封嚴(yán)組件大端腹板形成輔助支撐（圖4中B—B視圖）。調(diào)整支板的支撐位置時(shí)，可通過銷上下滑動(dòng)支板，調(diào)整好支撐位置后，壓緊螺母，支板順著銷轉(zhuǎn)動(dòng)，并撐緊零件大端腹板，從而提高零件大端腹板的剛性，減少封嚴(yán)組件腹板在加工時(shí)受力擠壓產(chǎn)生變形。

通過設(shè)置支座，對(duì)封嚴(yán)組件外圓槽的底部形成輔助支撐（見圖4中C—C視圖）。支座可沿著導(dǎo)向凹槽來回滑動(dòng)，調(diào)整支座的支撐位置，使支座下端與零件外圓槽底貼合，調(diào)整好支撐位置后，壓緊螺釘，從而提高封嚴(yán)組件外圓槽底部的剛性，控制并減少封嚴(yán)組件在加工端面槽時(shí)受力擠壓產(chǎn)生變形。

（2）切削方案 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件外部封嚴(yán)環(huán)材料為鎳基高溫合金RRMS33031/1，其導(dǎo)熱性能差，切削系數(shù)小。選擇適合切削高溫合金RRMS33031/1的刀具對(duì)控制車加工零件變形非常重要，分析材料的切削特點(diǎn)，所選擇的切削刀具應(yīng)滿足以下條件：刀片刃口鋒利、刀片圖層導(dǎo)熱性好及刀片本體強(qiáng)度高、韌性好且抗振性能好等。

從對(duì)高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件的分析可以看出，在加工封嚴(yán)環(huán)大端端面時(shí)，由于端面沿徑向落差較大，若使用恒轉(zhuǎn)速切削，封嚴(yán)環(huán)在切削時(shí)，大端面靠近外圓處的切削線速度與靠近內(nèi)孔處的切削線速度差別較大，所以加工后大端徑向圓跳動(dòng)較大，且變形無明顯規(guī)律。使用ISCAR刀片VCMT160408材質(zhì)IC907和刀片VCMT160408 IC806分別進(jìn)行試切試驗(yàn)，切削10min后，對(duì)比刀片磨損情況及加工后大端面的變形量。由表1切削參數(shù)對(duì)比可以看出，使用刀片VCMT160408 IC806試切，切削速度v＝70m/min，背吃刀量ap＝0.5mm，進(jìn)給量f＝0.15mm/r，刀片磨損較小，加工效率較高，大端面變形量滿足圖樣尺寸要求。

在加工封嚴(yán)環(huán)端面槽時(shí)，端面槽深度30mm，使用專用槽刀桿GHFGR32-5-04139進(jìn)行加工，選用ISCAR刀片GIPY5.00-2.50 IC907、 GIPY5.00-2.50 IC20和GIPY5.00-2.50 IC806三種刀片進(jìn)行試切。切削10min后，對(duì)比刀片磨損情況及加工后端面槽靠近外圓處直徑的變形量。由表2切削參數(shù)對(duì)比可以看出，使用刀片GIPY5.00-2.50 IC806試切，切削速度v＝70m/min，背吃刀量ap＝0.25mm，進(jìn)給量f＝0.1mm/r，刀片磨損較小，加工效率較高，端面槽變形量滿足圖樣尺寸要求。

分析原因，刀片GIPY5.00-2.50 IC907切削高溫合金RRMS33031/1的優(yōu)選線速度10～15m/min，涂層IC907耐磨性較好，但不夠鋒利，刀片磨損后繼續(xù)切削會(huì)加劇工件變形；刀片GIPY5.00-2.50 IC20刃口鋒利，耐磨性差，加工高溫合金磨損非常快，刀片磨損后產(chǎn)生較大切削力，零件變形較大；刀片GIPY5.00-2.50 IC806較好的兼顧了耐磨性及抗震性，刀片鋒利程度較好，尤其適合高溫合金材料的快速切削。涂層IC806在切槽加工時(shí)，切削速度v＝70m/min時(shí)，刀片能明顯提高加工效率，加工后尺寸穩(wěn)定，工件變形量滿足圖樣要求。

（3）測(cè)量方案 利用封嚴(yán)環(huán)零件輔助支撐夾具，在機(jī)床上對(duì)零件上端面及內(nèi)孔的加工尺寸進(jìn)行測(cè)量。測(cè)量封嚴(yán)環(huán)尺寸時(shí)，先使用壁厚卡鉗對(duì)封嚴(yán)環(huán)所有壁厚尺寸測(cè)量，壁厚尺寸合格后，應(yīng)使用杠桿百分表對(duì)封嚴(yán)環(huán)大端面的跳動(dòng)進(jìn)行測(cè)量，通過大端面徑向圓跳動(dòng)及壁厚均勻性綜合分析零件端面的變形量（見圖5a）。端面槽內(nèi)孔直徑和外圓直徑的徑向圓跳動(dòng)也通過杠桿百分表測(cè)量（見圖5b），端面和端面槽的跳動(dòng)，反映出工件在機(jī)床上加工后的變形狀態(tài)。使用這種測(cè)量方法，在車床夾具上對(duì)零件的變形量進(jìn)行測(cè)量，分析在限位狀態(tài)下零件的變形情況，使用該夾具對(duì)封嚴(yán)組件加工后，杠桿百分表的指針值變化在0.01～0.05mm，零件變形均勻可控。在車床夾具上限位測(cè)量后，將零件卸下，在自由狀態(tài)下對(duì)封嚴(yán)組件的關(guān)鍵特性進(jìn)行測(cè)量，并將零件在限位狀態(tài)下與自由狀態(tài)下的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，對(duì)分析工件變形及制定消除方案有重要意義。

表1 封嚴(yán)組件大端面切削參數(shù)

表2 封嚴(yán)組件端面槽切削參數(shù)

圖5 封嚴(yán)組件組合定位支撐調(diào)節(jié)示意1—臺(tái)階型支板 2、6—杠桿百分表 3、7—封嚴(yán)組件4、8—夾具底座 5—支座

在裝夾零件時(shí)，應(yīng)控制輔助支撐的支撐力，過大的支撐力會(huì)造成零件裝夾變形，支撐力過小，加工過程中起不到輔助支撐作用。封嚴(yán)組件在加工前裝夾過程中，應(yīng)使用杠桿百分表測(cè)量被支撐面的變形量。調(diào)節(jié)大端腹板臺(tái)階型支板時(shí)，應(yīng)先將臺(tái)階型支板推入封嚴(yán)組件端面槽中，再使用扳手?jǐn)Q緊螺母，擰緊時(shí)，支板支撐零件的上方應(yīng)壓上杠桿百分表（見圖5a），保證封嚴(yán)組件端面在支撐前、后百分表的指針變化量為0.005～0.010mm。

在調(diào)節(jié)支座的壓緊力時(shí)，注意沿夾具周向8處支座應(yīng)調(diào)節(jié)均勻。調(diào)節(jié)外圓槽底部支座時(shí)，手動(dòng)推入支座，使支座前端與封嚴(yán)組件的外圓槽底部貼合，在封嚴(yán)組件的端面槽內(nèi)壓上杠桿百分表（見圖5b），應(yīng)保證封嚴(yán)組件端面槽內(nèi)孔直徑在支撐前、后百分表的指針變化量為0.01～0.02mm。手動(dòng)調(diào)節(jié)好支座與封嚴(yán)組件貼合后，壓緊螺釘，使夾具周向8處支座支撐力均勻穩(wěn)定。

（4）殘余應(yīng)力消除 高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件的殘余應(yīng)力可以用自然時(shí)效、去應(yīng)力方法進(jìn)行消除或者調(diào)整。自然時(shí)效方法簡(jiǎn)單，成本低，但周期較長(zhǎng)；去應(yīng)力能大幅地降低封嚴(yán)組件的內(nèi)殘余應(yīng)力，去應(yīng)力時(shí)間較自然時(shí)效時(shí)間短，節(jié)約生產(chǎn)周期，但成本較高。

為了消除封嚴(yán)組件在中間過程產(chǎn)生的變形，在蜂窩密封釬焊工序后，增加去應(yīng)力工序，使封嚴(yán)環(huán)內(nèi)部金屬組織中殘余應(yīng)力松弛并得到釋放。去應(yīng)力后，后續(xù)精加工工序余量較小，對(duì)封嚴(yán)組件的加工變形影響較小。

高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件在轉(zhuǎn)移及運(yùn)送過程中，應(yīng)定制專用工件周轉(zhuǎn)箱，封嚴(yán)組件在轉(zhuǎn)移過程中應(yīng)水平放置，避免工件因豎立放置時(shí)間過長(zhǎng)而造成的變形問題。

5 結(jié)束語

通過對(duì)高壓出口整流葉片內(nèi)封嚴(yán)組件進(jìn)行工藝分析，發(fā)現(xiàn)引起車加工變形的主要因素是零件定位裝夾的選擇。通過設(shè)計(jì)一種用于封嚴(yán)組件組合定位支撐車床夾具，使車床夾具上的支板和支座對(duì)零件薄壁及剛性較差的部分形成輔助支撐，避免或減少封嚴(yán)組件因剛性差在車加工時(shí)產(chǎn)生變形，保證了產(chǎn)品的尺寸公差及加工精度；在保證零件定位裝夾合理穩(wěn)定后，通過對(duì)比不同涂層刀片對(duì)封嚴(yán)組件的試切結(jié)果，確定了適用于封嚴(yán)組件的刀片材質(zhì)及切削參數(shù)；通過優(yōu)化設(shè)計(jì)基于輔助支撐夾具的測(cè)量方案，消除了測(cè)量系統(tǒng)對(duì)工件變形的誤差影響；殘余應(yīng)力的消除，使封嚴(yán)組件變形有較大改善。通過試驗(yàn)，提出控制封嚴(yán)組件變形的工裝方案，保證產(chǎn)品的尺寸公差及加工精度。