陳美華

(江西省水投工程咨詢集團有限公司，南昌 330096)

1 工程概況

城南排洪渠沿吉陽路至贛江，長約1.23km，兩岸頂為居民區(qū)，渠道兩邊現(xiàn)狀為漿砌塊石擋墻，擋墻高4-5m，平時渠內水較少，擋墻硬化裸露，渠道景觀性較差，影響城市美觀。因此有必要在城南排洪渠內新建一座攔河閘，以保證渠內有一定深度的蓄水，形成景觀水面，減少硬化擋墻裸露。當新建攔河閘泄水時，渠內水流速較大，可對淤泥進行沖刷，有利于改善渠道淤積問題。

2 攔河閘設計方案比選

2.1 工程選址

攔河閘建立主要是為了在渠道內形成寬闊水面，改善渠道景觀效果，提升城市美感，因此閘址的選擇偏向渠道下游。根據地勘報告，渠道沿線地層變化不大，閘址將從渠道兩岸地形、行洪以及施工可行性等3個方面確定。城南排洪渠龍華北大道下游段兩岸防洪墻較高，高出現(xiàn)狀地面超過1.5m，閘址選擇在此段行人不易看到，達不到預期效果，且該段兩岸為吉陽大橋引橋與公路，缺乏有利用地帶開展施工，開工成本很大；龍華北大道上游，渠道頂與道路齊平，道路與渠之間有較寬綠化帶，有利于施工布置及施工作業(yè)開展，因此本次設計攔河閘位于龍華北大道上游，考慮新建攔河閘對龍華北大道橋梁的影響，新建攔河閘選址于橋上游45m，即龍華北大道上游45m處位置。

圖1 攔河閘閘址位置圖

2.3 閘型比選

城南排洪渠的功能是排洪，從防洪考慮，攔河閘應具有足夠的泄水能力，新建攔河閘不能影響渠道排洪；從生態(tài)水環(huán)境考慮，攔河閘應具有較強的水面污物漂排能力。目前適用于該工程的閘型有平板鋼板閘、液壓翻板閘、液壓升降壩、氣動盾形閘門可供選擇。平板鋼閘門跨度偏小，需設中墩，影響行洪，且平面鋼板閘需要設置啟閉平臺，影響城市美觀，不適用于本工程；城南排洪渠上游為山區(qū)河流，上游有大量農田，河道內樹枝、雜草、雜物等較多，翻板閘門容易卡掛雜物，清污量大，同時影響城市景觀和運行安全，也不適用于該工程。因此，該工程擬對液壓升降壩、氣動盾形閘門兩種壩型進行比較。

2.3.1 液壓升降壩

液壓升降壩是近幾年出現(xiàn)的一種新活動壩型，結構堅固可靠；壩面放倒后，活動壩面緊貼河床，過流能力強；上游有漂浮物時，只要操控一下液壓系統(tǒng)，即可輕松地沖掉，漂排能力強；上游水量較大時形成瀑布景觀和水簾長廊景觀。液壓升降壩具有象橡膠壩一樣緊貼河床而不阻水；像翻板閘一樣自動放壩行洪，任意保持水位高度；像水閘一樣堅固耐用[1-3]。

2.3.2 氣動盾形閘門

氣動盾形閘門是結合傳統(tǒng)鋼閘門及橡膠壩的特點研發(fā)出來的新產品。氣動盾形閘門系統(tǒng)主要有鋼閘門、氣袋、埋件、空氣壓縮系統(tǒng)和控制系統(tǒng)組成。是利用空氣的壓縮原理，通過對氣袋的充氣和排氣，使閘門升起和倒伏。維持特定的水位高度，可在設計水位內實現(xiàn)任意水位高度的調節(jié)。氣動閘維持河道凈寬，過流能力強；氣動閘安全性能高完全倒伏不影響泄洪，在斷電時仍可通過手動緊急排放氣袋內空氣實現(xiàn)安全泄洪；氣動閘模塊化的設計，結構簡單，模塊重量輕，使制造方便、安裝省時；氣動閘維修方便，整體安裝和維修費用低；氣動閘運行簡單方便，既可自動控制，又可手動操作[4-5]。

從投資上來看液壓升降壩、氣動盾形閘門兩種方案布置的主要建筑工程投資相差不大，主要為設備投資，經廠家提供報價，液壓升降壩設備投資為77 萬，氣動盾形閘門設備投資為88 萬，氣動盾形閘門比液壓升降壩投資多11 萬。

從施工上來看，兩種壩型土建施工相差不大，設備安裝由廠家專門派技術人員現(xiàn)場指導，兩種壩均較容易施工。

從后期運行管理上看，液壓升降壩與氣盾壩兩種方案安裝與后期維修均較簡單，但氣盾壩閘門關閉時間較長，當鋼板后的氣囊壓力不一致時，可引起鋼板之間的密封止水受拉，運行多年后易發(fā)生漏水現(xiàn)象。

經綜合比較兩種閘壩形式的優(yōu)劣，為了便于后期的運行管理，本工程攔河閘型式擬采用液壓升降壩方案。

3 液壓升降壩布置

新建攔河閘盡量增加蓄水面積，減少擋墻裸露，回水位置能夠到達城南排洪渠北渠，攔河閘壩址處擋墻頂高程為49.3m，設計攔河閘頂高程低于擋墻頂0.8m，故本次設計攔河閘頂高程為48.5m。

液壓升降壩呈“一”字形布置，由溢流堰、左右岸邊墻、管理房等組成?；炷烈缌餮叩囊缌鲗挾劝辞挾却_定為10m。混凝土溢流堰下游設消力池，兩岸與邊墻相接，右岸岸頂設管理房。溢流堰采用寬頂堰，順水流方向長7.4m，堰頂高程45.00m，長10m，擋水高度3.5m，液壓升降壩壩頂高程48.5m，閘底板結構形式為C30 鋼筋混凝土結構，溢流堰上擬布置2 扇閘門，凈寬10m。

該工程運行調度方式為：當液壓升降壩壩頂水頭為0.3m 時，即壩上游水位高于48.80m，下泄流量>2.55m3/s 時，閘門開啟泄洪，此時水閘下泄流量瞬間變大，溢流壩采用底流式消能，消能防沖設施為消力池。消力池底板高程為44.5m，底板厚0.5m，池長10m，池深0.5m，消力池采用C30 鋼筋混凝土結構。

根據廠家圖紙布置設備控制檢修要求，在攔河閘右側布置啟閉管理房，管理房尺寸為5×3.5m。

4 設計計算

4.1 液壓升降壩過流能力計算

城南排洪渠設計20a一遇洪水流量為78.3 m3/s，水閘下游水深為5.1m。本次設計水閘為液壓升降壩，當水閘打開時為開敞式平底閘，水閘過流能力按寬頂堰計算，經計算，當水閘過水流量為78.3 m3/s 時，水閘上游水深為5.11m，水位為50.11m，渠頂高程為50.66m，滿足設計要求。

4.2 液壓升降壩消能計算

液壓升降壩運行調度方式為：當液壓升降壩上游水位高于壩頂0.3m，即水位為48.80m 時，開啟閘門，宣泄洪水，因此考慮兩種工況對閘壩進行消能防沖計算。

圖2 液壓升降壩縱剖面圖

工況一：水閘未開啟，壩頂水位為48.80m 時，即壩頂水頭為0.3m 時，下泄流量為2.55m3/s。液壓升降壩消能計算采用單級跌水消力池計算公式計算，計算成果見表1。

表1 工況一消力池計算成果表

工況二：當壩頂水頭剛剛超過0.3m時，水閘開啟泄洪，液壓升降壩消能計算采用底流消能公式計算。

表2 工況二消力池計算成果表

根據表1、表2 計算結果，本次設計消力池底板厚0.5m，池長10m，池深0.5m，消力池采用C30鋼筋混凝土結構。

4.3 液壓升降壩滲流計算

滲徑長度計算以正常蓄水位為控制條件，即水位為48.50m 時，壩地基為強風化巖基，如下：

L=C·ΔH

(1)

式中：L為壩基防滲長度，m；C為滲徑系數(shù)，取C=4；ΔH為上下游水位差，m；L=4×3.5=14.0m。

本次設計布置滲徑長度18.3m，防滲范圍內的伸縮縫均設止水，滲流計算按直線法計算滲透壓力和滲透坡降。

滲透坡降：J=H/L=3.5/18.3=0.19<[J]=0.50，滿足要求。

4.4 液壓升降壩結構穩(wěn)定及基底應力計算

4.4.1 液壓升降壩抗滑穩(wěn)定及基底應力計算

1)荷載計算：

①基本荷載：

a.壩體結構自重；b.土壓力：作用于邊墩背后的填土壓力，按主動土壓力計算。本工程堰壩縱向壩體穩(wěn)定計算可不考慮土壓力影響；c.靜水壓力：計算設計運行工況時的靜水壓力；d.揚壓力；計算設計運行工況時包括滲透壓力和浮托力的揚壓力；e.水重力：計算設計運行工況時的水重力。

②荷載組合

a.完建工況：液壓升降壩初建成尚未擋水時。計算各部分荷載及其對壩底面中點產生的彎矩；b.設計運行工況：液壓升降壩建成擋水后，當水位高于水閘頂高程30cm，即水位為48.80m 時，計算各部分荷載及其對壩底面中點產生的彎矩。

4.4.2 壩體穩(wěn)定計算

1)確定計算單元

取壩體總長10m 整體計算。

2)穩(wěn)定計算

穩(wěn)定計算包括壩體沿基礎底面的抗滑穩(wěn)定計算、壩體基底應力、基底應力不均勻系數(shù)的計算。本次設計液壓升降壩基礎為強風化巖，采用閘室沿基礎底面的抗滑穩(wěn)定計算公式進行計算，計算成果見表3。

表3 液壓升降壩穩(wěn)定及基底應力計算成果表

從表3計算成果可以得出，液壓升降壩在完建工況和運行工況下，穩(wěn)定及基底應力計算成果均滿足。

5 結 語

為改善城南排洪渠水景觀較差的現(xiàn)狀，通過方案比選，最終確定采用液壓升降壩。液壓升降壩施工工藝簡單，造價相對較低，后期運營維護費用低；液壓升降壩不怕泥砂淤積，放壩迅速，無阻水性，對防洪安全無影響；液壓升降壩可做為城市小河道景觀抬水首推壩型。