韓潔婷 ，李詩徉 ，張 宇 ，葉豪杰 ，吳大轉(zhuǎn) ，4

（1.浙江大學(xué) 能源工程學(xué)院，杭州 310013；2.浙江躬行智新科技有限公司，杭州 310012；3.浙江大學(xué) 海洋學(xué)院，浙江舟山 316021；4.浙江大學(xué) 流體動(dòng)力與機(jī)電系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州 310013）

0 引言

風(fēng)機(jī)是一種利用葉輪旋轉(zhuǎn)對(duì)氣體做功，從而進(jìn)行能量轉(zhuǎn)換和氣體輸送的機(jī)械，被廣泛地應(yīng)用于國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。為增強(qiáng)可持續(xù)發(fā)展能力，《節(jié)能減排“十二五”規(guī)劃》對(duì)風(fēng)機(jī)的能耗指標(biāo)提出了嚴(yán)格的要求，這使得深入研究風(fēng)機(jī)性能的影響因素顯得尤為重要。

國(guó)內(nèi)外有一眾學(xué)者將高效低噪的風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)作為主要研究目標(biāo)，發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)特性與其內(nèi)部流體流動(dòng)狀態(tài)緊密相關(guān)，并提出了一系列改善內(nèi)流場(chǎng)的方法，具體包括：改變?nèi)~片數(shù)目及分布方式［1-5］、選取合適的動(dòng)靜葉間距［5-7］，以及傾斜和彎掠等葉片改型方法［8-14］。其中葉片改型方法具有簡(jiǎn)便經(jīng)濟(jì)的特點(diǎn)，且取得了明顯的試驗(yàn)效果［15-16］。

目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)風(fēng)機(jī)葉片改型的目標(biāo)多為葉輪葉片，改型方式主要是彎掠、傾斜等。魏兵海等［17］介紹了通過高性能彎掠葉片抑制端壁邊界層分離以減小二次流損失的優(yōu)化方法。金光遠(yuǎn)等［18］研究了周向彎曲葉片低壓軸流風(fēng)機(jī)的三維流動(dòng)擴(kuò)穩(wěn)機(jī)理作用，通過試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果闡明了三維流動(dòng)結(jié)構(gòu)的演化過程，驗(yàn)證了彎曲葉片對(duì)邊界層遷移的影響。YANG等［19］基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和遺傳算法對(duì)低壓軸流風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行優(yōu)化，結(jié)果表明前彎葉片可使氣流沿葉展向重新分布、減小葉尖負(fù)荷，從而提高風(fēng)機(jī)的效率和總壓比、擴(kuò)大風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行范圍。

可見，動(dòng)葉改型對(duì)風(fēng)機(jī)性能的優(yōu)化效果非常顯著，然而，面向靜葉改型的研究較少見，靜葉改型多見于高溫高壓的壓氣機(jī)設(shè)計(jì)中，研究表明［20］葉片傾斜引起的內(nèi)流場(chǎng)變化是影響性能的根本原因。由于流體性質(zhì)和工作原理并非完全相同，壓氣機(jī)的相關(guān)研究結(jié)果并不一定適用于風(fēng)機(jī)，因此開展靜葉改型對(duì)風(fēng)機(jī)氣動(dòng)特性影響的研究具有很大意義。

基于以上背景，本文的研究思路如下：首先，提出了利用傾斜導(dǎo)葉改善風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的方法，并基于流體徑向壓力梯度對(duì)傾斜導(dǎo)葉的優(yōu)化效果進(jìn)行理論分析；接著通過計(jì)算流體力學(xué)（CFD）及半消聲室試驗(yàn)方法研究了導(dǎo)葉傾斜角度對(duì)斜流風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響；最后，基于CFD結(jié)果分析了傾斜導(dǎo)葉對(duì)斜流風(fēng)機(jī)流場(chǎng)的影響原理并進(jìn)行了理論驗(yàn)證。

1 導(dǎo)葉傾斜葉片定義及氣動(dòng)性能改善機(jī)理

1.1 導(dǎo)葉傾斜葉片定義

定義導(dǎo)葉傾斜正方向?yàn)槊嫦驅(qū)~前緣（LE）方向視角，導(dǎo)葉相對(duì)動(dòng)葉的旋轉(zhuǎn)方向，即Z軸方向（ω），如圖1所示；不同葉高下的重心連線為葉片的重心積疊線，α為重心積疊線傾斜角度，α為正值時(shí)稱為“前傾”，反之為“后傾”。

圖1 導(dǎo)葉積疊線傾斜示意Fig.1 Schematic diagram of stator vane center-of-gravity stacking line of leaned stator

1.2 導(dǎo)葉傾斜對(duì)氣動(dòng)性能改善機(jī)理

參考文獻(xiàn)［21-26］中的透平機(jī)械C型彎曲葉片優(yōu)化方法分析傾斜導(dǎo)葉引起的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)變化，探明風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能變化的內(nèi)在原因。

該理論利用周向彎曲葉片的徑向力分量在級(jí)內(nèi)沿葉高等反力度分布改善端壁區(qū)低能流體聚集現(xiàn)象，并提出葉片徑向力分量的完全徑向平衡方程，如式（1）所示。

式中 ρ ——密度；

P ——壓力；

Cu——周向分速度；

Cm——軸向分速度；

rm——子午面流線曲率半徑；

δ —— 軸向速度（子午面流向方向）與軸線的夾角；

Fr——葉片徑向力。

式（1）左側(cè)為徑向壓力梯度，右側(cè)分別為離心力項(xiàng)Fω、子午面內(nèi)流線的曲率導(dǎo)致的離心力徑向分量、流體的運(yùn)動(dòng)加速度徑向分量、葉片與氣流作用力徑向分量。當(dāng)壓升較低、氣流轉(zhuǎn)折角較小時(shí)，可簡(jiǎn)化為式（2）：

傾斜導(dǎo)葉葉片重心積疊線為直線、傾斜角度為定值，葉片徑向力大小僅由導(dǎo)葉傾角決定，其方向與流體所處位置有關(guān)；流體離心力項(xiàng)Fω由2個(gè)因素決定：（1）流體到達(dá)導(dǎo)葉域前所處動(dòng)葉域的葉高；（2）由于流體所處軸向位置增加引起的動(dòng)能-壓能轉(zhuǎn)換和能量耗散而不斷減小。

圖2示出了導(dǎo)葉不同傾斜方向和角度下，吸力面（SS）和壓力面（PS）上的流體運(yùn)動(dòng)示意，圖中α1，α2，α3分別為小傾斜角、臨界角、大傾斜角，F(xiàn)ω和Fr的大小和方向均由箭頭的長(zhǎng)短和方向示意。當(dāng)導(dǎo)葉前傾且Fω為定值時(shí)，在小角度α1下，壓力面上流體受到的Fr小于Fω，致使葉根處流體沿葉片上移；隨著前傾角度增大至α2，F(xiàn)r與Fω相等，導(dǎo)葉壓力面流體表面邊界層移動(dòng)微弱；當(dāng)角度進(jìn)一步增大至α3，F(xiàn)r將大于離心力Fω，致使葉頂處流體沿葉片下移。吸力面上，無論導(dǎo)葉前傾角度如何，流體受到的Fr方向始終與Fω同向，流體均由葉根沿葉片上移。后傾導(dǎo)葉對(duì)葉片表面的流體運(yùn)動(dòng)的影響分析同理。

圖2 導(dǎo)葉傾斜對(duì)葉片表面流體運(yùn)動(dòng)影響Fig.2 Effect of the leaned stator vane on fluid movement on blade surfaces

由于風(fēng)機(jī)內(nèi)部能量損失主要以葉型損失、二次流損失和端部損失為主，改變導(dǎo)葉表面附近流體的流動(dòng)狀態(tài)、降低端部流體堆積和能量損失是提升風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的有效途徑?；谏鲜龇治隹芍?，采用合理的導(dǎo)葉傾斜角度可適當(dāng)調(diào)整表面流體的徑向移動(dòng)方向及速度，能合理改善流體的分布方式，從而減少流體堆積和葉型損失。

2 研究模型及數(shù)值計(jì)算方法

2.1 研究對(duì)象

本文以某型單級(jí)斜流風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象包括集流器、葉輪、導(dǎo)葉、機(jī)殼、擴(kuò)壓筒和電機(jī)等結(jié)構(gòu)，如圖3所示。

圖3 單級(jí)斜流風(fēng)機(jī)三維模型Fig.3 3D model of single-stage diagonal flow fan

葉輪設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速為1 200 r/min，葉輪、導(dǎo)葉葉片數(shù)分別為10和13；葉輪進(jìn)、出口輪緣直徑為180.5，310.0 mm，輪轂直徑為 38.8，194.5 mm，葉片厚度1.5 mm。導(dǎo)葉輪緣直徑為310 mm，輪轂直徑為195 mm，葉片厚度為等厚2 mm。集流器出口直徑175.6 mm，擴(kuò)壓筒外徑180.0 mm。共設(shè)計(jì)5種不同傾斜方向及角度的導(dǎo)葉模型：前傾20°、前傾10°、原始葉片、后傾10°和后傾20°，如圖4所示。

圖4 5種不同傾斜方向及角度導(dǎo)葉模型Fig.4 Five stator models with different leaning direction and angle

依據(jù)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)提取葉輪、導(dǎo)葉全流道模型，并在葉輪進(jìn)口和導(dǎo)葉出口端分別建立進(jìn)、出口加長(zhǎng)流道，其參數(shù)及各流域數(shù)值計(jì)算模型如圖5所示。

圖5 單級(jí)斜流風(fēng)機(jī)數(shù)值計(jì)算模型Fig.5 Computational model of the single-stage diagonal flow fan

2.2 數(shù)值計(jì)算方法

2.2.1 網(wǎng)格劃分

借助ICEM和TurboGrid軟件對(duì)數(shù)值計(jì)算模型進(jìn)行空間離散，如圖6所示。進(jìn)口加長(zhǎng)流道采用O-grid Block網(wǎng)格劃分方法，出口加長(zhǎng)流道采用二維結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格轉(zhuǎn)換為三維結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格方法。葉輪和導(dǎo)葉域采用TurboGrid軟件的自動(dòng)劃分方法，設(shè)定單流道網(wǎng)格模型數(shù)量，并加密葉片表面網(wǎng)格以更好地捕捉流場(chǎng)細(xì)節(jié)，同時(shí)保證y+符合湍流模型要求。網(wǎng)格劃分參數(shù)見表1，通過網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證，最終總體網(wǎng)格數(shù)量約為411萬，y+結(jié)果如圖7所示，其最大值為86，表明該網(wǎng)格符合湍流模型要求［27］。

圖6 數(shù)值模型網(wǎng)格劃分Fig.6 Computational meshing of the numerical model

表1 網(wǎng)格劃分參數(shù)Tab.1 Meshing parameters

圖7 斜流風(fēng)機(jī)葉片y+分布云圖Fig.7 Nephogram of y+ distribution on blade surfaces of the diagonal flow fan

2.2.2 邊界條件

基于風(fēng)機(jī)實(shí)際工作條件設(shè)定數(shù)值模擬邊界條件，流體介質(zhì)選用不可壓縮理想空氣；設(shè)定進(jìn)口為速度入口邊界條件，并依據(jù)體積流量和入口截面積折算為相應(yīng)速度值17.014 8 m/s；設(shè)定出口為壓力出口邊界條件，由于出口管道與大氣相通，表壓設(shè)置為0 Pa；壁面均設(shè)置為無滑移光滑壁面。

2.2.3 數(shù)值模擬方法

計(jì)算模型包含旋轉(zhuǎn)區(qū)域和靜止區(qū)域，因此采用多參考系（MRF）。葉輪區(qū)域采用旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，其他區(qū)域采用靜止坐標(biāo)系，二者通過交界面（Interface）進(jìn)行數(shù)據(jù)傳遞。數(shù)值模擬方法采用基于壓力基求解器的穩(wěn)態(tài)計(jì)算方法，通過求解時(shí)均化的Navier-Stokes方程（RANS）將瞬態(tài)脈動(dòng)量體現(xiàn)出來；選擇Realizable渦粘模型對(duì)雷諾應(yīng)力進(jìn)行處理，將湍流應(yīng)力表現(xiàn)湍動(dòng)粘度的函數(shù)，從而封閉方程組。該模型在標(biāo)準(zhǔn)模型基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)，避免了計(jì)算強(qiáng)旋流和帶有彎曲壁面流動(dòng)時(shí)的失真，對(duì)于旋轉(zhuǎn)均勻剪切流、邊界層流動(dòng)、分離流計(jì)算具有較強(qiáng)的適應(yīng)性，其應(yīng)用已得到了很好的驗(yàn)證［27］。

2.2.4 數(shù)值模擬及試驗(yàn)驗(yàn)證

為驗(yàn)證數(shù)值模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性，本文在半消聲室內(nèi)進(jìn)行了原始風(fēng)機(jī)模型的外特性試驗(yàn)。試驗(yàn)與數(shù)值模擬的全壓和全壓效率對(duì)比結(jié)果如圖8所示。由圖可知，數(shù)值模擬的全壓結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果趨勢(shì)一致，整體上誤差在可接受范圍內(nèi)，表明采用數(shù)值模擬方法進(jìn)行風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能研究是可行的。由于設(shè)備測(cè)量精度不足和讀數(shù)誤差，致使試驗(yàn)和數(shù)值模擬的功率相對(duì)大小趨勢(shì)不同，因此風(fēng)機(jī)的全壓及效率在全流量工況下的趨勢(shì)略有差異。

圖8 風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能試驗(yàn)及數(shù)值模擬對(duì)比Fig.8 Comparison of experimental and numerical simulation results on aerodynamic performance of the diagonal flow fan

3 導(dǎo)葉傾斜對(duì)風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的影響

在額定流量1 200 m3/h及額定轉(zhuǎn)速1 200 r/min下，對(duì) 5 種不同導(dǎo)葉傾角（前傾 20°，10°，0°，后傾10°，20°）的風(fēng)機(jī)模型進(jìn)行數(shù)值模擬。繪制各風(fēng)機(jī)模型的全壓-流量和全壓效率-流量曲線對(duì)比如圖9～10所示，可以看出，導(dǎo)葉傾斜方向和角度對(duì)于風(fēng)機(jī)全壓和效率均有影響。在本文研究范圍內(nèi)，前傾導(dǎo)葉可提升風(fēng)機(jī)整機(jī)性能，后傾導(dǎo)葉會(huì)惡化風(fēng)機(jī)性能，同時(shí)可推測(cè)存在最佳前傾角度使得風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能最佳。

圖9 5種導(dǎo)葉風(fēng)機(jī)全壓-流量曲線對(duì)比Fig.9 Comparison of the total pressure variation with volume flow rate for five stator models

圖9中表明：前傾導(dǎo)葉可提高全流量區(qū)間（0～1 400 m3/h）的風(fēng)機(jī)全壓，在設(shè)計(jì)工況下可提升效率約2%，且前傾20°導(dǎo)葉對(duì)于非設(shè)計(jì)工況下的風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能有顯著提升，對(duì)實(shí)際運(yùn)行中的風(fēng)機(jī)偏工況性能有明顯改善作用。在本文研究范圍內(nèi)，風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能隨導(dǎo)葉前傾角度增大而增大、隨后傾導(dǎo)葉角度增大而降低，因此可以認(rèn)為整體上前傾導(dǎo)葉有助于提高風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能，后傾導(dǎo)葉作用相反。

從圖10中可看出：前傾20°對(duì)小流量（400～600 m3/h）區(qū)間及大流量（1 400 m3/h）的風(fēng)機(jī)效率優(yōu)化作用顯著，在額定工況附近提升效果不明顯；前傾10°可略微提升風(fēng)機(jī)整機(jī)全壓效率。后傾導(dǎo)葉將略微降低風(fēng)機(jī)效率。

4 風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能優(yōu)化機(jī)理分析

4.1 導(dǎo)葉表面徑向速度分布及理論驗(yàn)證

導(dǎo)葉表面流體的徑向速度可以體現(xiàn)流體沿葉片表面的流動(dòng)狀態(tài)，借助第1.2節(jié)理論分析不同傾斜導(dǎo)葉表面的徑向速度分布差異，可進(jìn)一步得到傾斜導(dǎo)葉性能優(yōu)化方法的量化指標(biāo)。由圖2可知：流體徑向速度接近0值的區(qū)域面積越大，表征表面邊界層移動(dòng)微弱的區(qū)域越大，導(dǎo)葉葉型損失越小，越利于改善風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能。

圖11，12分別示出前傾、后傾與原始導(dǎo)葉模型表面徑向速度分布對(duì)比。徑向速度圖例展示了3種不同的徑向速度：負(fù)值、接近0值和正值，分別對(duì)應(yīng)于第1.2節(jié)中流體下移、流體移動(dòng)微弱、流體上移3種情況。由于流體在葉片表面不同區(qū)域的徑向速度分布特征有明顯差異，因此將導(dǎo)葉壓力面和吸力面分為6個(gè)區(qū)域，分別為P1-r，P2-r，P3-r，S1-r，S2-r，S3-r區(qū)。同時(shí)，通過藍(lán)、黃兩種顏色的箭頭的方向及長(zhǎng)短分別表示徑向力與離心力的方向與二者的相對(duì)大小。

前傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉表面流體徑向速度對(duì)比如圖11所示，通過“+”、“-”表示力的增大和減小?？梢钥闯觯簤毫γ嫔希鲄^(qū)域徑向力隨著導(dǎo)葉前傾角度增加而增大，因?qū)~相對(duì)葉輪位置發(fā)生變化，P3-r區(qū)域流體離心力隨前傾角度增大而增大，導(dǎo)葉P3-r區(qū)域徑向速度約為0值的區(qū)域增大，擴(kuò)大了輪緣附近表面邊界層移動(dòng)微弱的區(qū)域面積，改善了流體在端部的堆積；吸力面上，各區(qū)域徑向力隨前傾角度增大而減小，使S2-r、S3-r區(qū)域流體徑向速度明顯改變，葉片中部出現(xiàn)了大面積徑向速度約為0值的流體，緩沖了葉片頂部與端部不同速度方向的流體沖擊并減弱了該區(qū)域的速度梯度，減小了能量損失，提升了風(fēng)機(jī)性能。

圖11 前傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉表面流體徑向速度對(duì)比Fig.11 Comparison of radial fluid velocity on the stator vane surfaces between the forward-leaned and baseline models

后傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉模型表面流體徑向速度對(duì)比圖如圖12所示。可以看出：壓力面上，導(dǎo)葉后傾導(dǎo)致流體徑向力方向轉(zhuǎn)變，且隨角度增大而減小，由于導(dǎo)葉相對(duì)葉輪位置發(fā)生變化，P1-r區(qū)葉頂處流體的離心力略有降低，減弱了流體向頂部的聚集。P2-r區(qū)的流體徑向速度反向，隨后傾角增大減弱，正徑向速度區(qū)明顯增大。P3-r區(qū)流體徑向速度為負(fù)，流體流向端壁區(qū)域，堆積于葉根處，不利于性能優(yōu)化；同理，吸力面上，流體徑向力隨角度增大而增大，S2-r區(qū)域流體徑向速度明顯改變，輪轂區(qū)域的流體堆積雖得到略微改善，卻導(dǎo)致沿弦向的徑向速度明顯分布不均，導(dǎo)致能量損失。

圖12 后傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉表面流體徑向速度對(duì)比Fig.12 Comparison of radial fluid velocity on the stator vane surfaces between the back-leaned and baseline models

綜上所述，通過分析傾斜導(dǎo)葉的徑向速度分布結(jié)果，驗(yàn)證了第1.2節(jié)所述的傾斜導(dǎo)葉性能優(yōu)化方法。結(jié)果表明：前傾葉片能有效改善葉片表面的徑向速度分布，增大壓力面上處徑向速度為0的區(qū)域，改善端部流體堆積，降低了能量損失，后傾導(dǎo)葉作用相反。

4.2 導(dǎo)葉近表面軸向速度影響分析及性能改進(jìn)機(jī)理

圖13，14分別示出前傾、后傾與原始導(dǎo)葉表面流體的軸向速度分布云圖。同理，將葉片壓力面、吸力面分別劃分為2個(gè)特征區(qū)域，即P1-a、P2-a、S1-a、S2-a，箭頭表示該方向的速度梯度。由圖14可知：導(dǎo)葉前傾時(shí)，前緣P1-a區(qū)的軸向速度略微降低，表明前傾有助于緩解流體對(duì)導(dǎo)葉前緣的沖擊；壓力面上P2-a區(qū)和吸力面S2-a區(qū)軸向速度有所提升，低速區(qū)逐漸縮小，使得端壁區(qū)低能流體能夠高速排出流道，改善堆積現(xiàn)象。同時(shí)，前傾角度增大使得壓力面上流體的軸向速度梯度分布減小，降低了能量損失。吸力面上，葉高中部S1-a區(qū)形成了較為明顯的“流通區(qū)”，有利于風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的提升。

圖13 前傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉表面流體軸向速度對(duì)比Fig.13 Comparison of axial fluid velocity on the stator vane surfaces between the forward-leaned and baseline models

圖14 后傾導(dǎo)葉與原始導(dǎo)葉表面流體軸向速度對(duì)比Fig.14 Comparison of axial fluid velocity on the stator vane surfaces between the backward-leaned and baseline models

圖14中表明：后傾導(dǎo)葉加劇了前緣S1-a區(qū)的流體沖擊，使葉片吸力面軸向速度梯度增大，流動(dòng)損失增大，并惡化了S1-a區(qū)尾緣與P1-a區(qū)的軸線速度分布。隨著葉根低速區(qū)移向葉高中部，流道內(nèi)流體堵塞情況加重，不利于流體流通，易造成能量損失。

綜上所述，前傾葉片改善了端壁位置的軸向流速，以便帶出低能流體，增強(qiáng)流體流通性，改善軸向速度梯度分布，減小流動(dòng)損失，提高了風(fēng)機(jī)氣動(dòng)效率。

5 結(jié)論

（1）導(dǎo)葉傾斜方向和角度對(duì)風(fēng)機(jī)全壓和全壓效率均有影響，在本文研究范圍內(nèi)，前傾導(dǎo)葉有助于提升斜流風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能，設(shè)計(jì)工況下提升全壓效率約2%；后傾導(dǎo)葉相反，推測(cè)存在使風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能最優(yōu)的最佳前傾角度。

（2）導(dǎo)葉傾斜可改變導(dǎo)葉流道流體的離心力與徑向力大小，優(yōu)化表面流體的徑向速度和軸向速度分布形成速度緩沖區(qū)域，減弱了速度梯度導(dǎo)致的能量損失，改善了端部的流體堆積現(xiàn)象。結(jié)果表明，流體徑向速度接近0值的區(qū)域面積越大、分布越均勻，葉型損失越小，越有利于斜流風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能的提升。

（3）導(dǎo)葉表面軸向速度分布對(duì)斜流風(fēng)機(jī)性能有顯著影響，提升軸向速度可增大流通區(qū)面積，從而優(yōu)化風(fēng)機(jī)性能，具體可通過增大端壁區(qū)流速、減小低速區(qū)覆蓋面積等方式實(shí)現(xiàn)。