張一飛

（山西大同煤礦集團(tuán)有限公司煤峪口礦，山西 大同 037003）

隨著煤礦開采深度的增加，巷道所處的環(huán)境越來越復(fù)雜，圍巖變形程度也越來越大，返修率越來越高，能否有效解決這些問題關(guān)系到深部煤礦的安全高效生產(chǎn)[1-2]?；谝延醒芯?，結(jié)合同煤集團(tuán)煤峪口礦406 盤區(qū)8605 工作面-900 m 回采巷道的工程實(shí)際[3]，總結(jié)了深部軟巖巷道在采用現(xiàn)有支護(hù)方案下的破壞特征[4]，提出了采用中空注漿錨索進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)。并采用FLAC3D分析了錨網(wǎng)索支護(hù)以及中空注漿錨索支護(hù)方案下巷道圍巖的位移量、垂直應(yīng)力和水平應(yīng)力的分布特征，確定了煤峪口礦深部軟巖巷道的最佳支護(hù)方式，給出了最佳支護(hù)參數(shù)，以期為同類巷道圍巖控制問題提供一條切實(shí)可行的技術(shù)方案。

1 工程概況

406 盤區(qū)8605 工作面北部為已回采的8603 工作面，南部為已回采的8607 工作面，西部為408東部盤區(qū)巷，東部為404 盤區(qū)巷。工作面埋深超過800 m，設(shè)計(jì)可采走向長(zhǎng)度1986 m，傾斜長(zhǎng)172 m，主采煤層為14-2#煤層，煤層傾角為8°，煤層平均厚度6.2 m，平均采高為3 m。煤層頂板為2 m 厚的砂質(zhì)泥巖和4.5 m 后的泥巖，底板為7.25 m 厚的砂質(zhì)泥巖。

2 工作面回采巷支護(hù)概況

2.1 支護(hù)現(xiàn)狀

回采巷道斷面形狀為矩形，尺寸4.0 m×3.0 m，支護(hù)方式為錨網(wǎng)索聯(lián)合支護(hù)。巷道頂板和兩幫均采用22 mm×2200 mm 的等強(qiáng)螺紋錨桿，間排距為800 mm×800 mm。頂板用17.8 mm×6000 mm 高強(qiáng)度高延伸率預(yù)應(yīng)力鋼絞線，間排距1600 mm×1600 mm。

在原支護(hù)方案條件下巷道圍巖收斂變形量大，圍巖控制困難，變形速度快，返修率高。巷道圍巖在高應(yīng)力的作用下，破碎嚴(yán)重，出現(xiàn)較多裂隙，嚴(yán)重影響了該礦的正常生產(chǎn)工作。

2.2 優(yōu)化支護(hù)方案

針對(duì)原支護(hù)方案存在的問題，提出采用錨網(wǎng)索支護(hù)+中空注漿錨索聯(lián)合支護(hù)的方案，采用中空注漿錨索進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)。依據(jù)8605 工作面的實(shí)際工程地質(zhì)條件，綜合運(yùn)用理論計(jì)算和工程類比等手段，對(duì)原支護(hù)方案進(jìn)行優(yōu)化。中空注漿錨索具體優(yōu)化參數(shù)如下：中空注漿錨索布置在兩排錨桿中間位置處，直徑為22 mm，長(zhǎng)6000 mm，每根錨索配4卷MSK2835 錨固劑，錨索預(yù)緊力應(yīng)大于110 kN，間排距為1600 mm×2400 mm。優(yōu)化后的巷道斷面支護(hù)圖如圖1。

圖1 優(yōu)化支護(hù)設(shè)計(jì)斷面圖

3 巷道支護(hù)方案的數(shù)值模擬對(duì)比

為了解中空注漿錨索支護(hù)技術(shù)適應(yīng)性，采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)比分析煤峪口礦原錨網(wǎng)索支護(hù)同新型中空注漿錨索支護(hù)條件下回采巷道圍巖活動(dòng)規(guī)律。

3.1 數(shù)值模型

以406 盤區(qū)8605 工作面的回采巷道為研究對(duì)象，建立數(shù)值模型，利用FLAC3D進(jìn)行開挖及運(yùn)算。模型尺寸為400 m×300 m×100 m，劃分為46 860個(gè)單元，52 640個(gè)節(jié)點(diǎn)。選用摩爾庫倫作為本構(gòu)模型，四周邊界施加位移約束，下邊界固定，上部邊界施加垂直載荷，水平兩側(cè)側(cè)壓力系數(shù)取1.4。上下回采巷道同時(shí)掘進(jìn)，推進(jìn)5 m，施加一次支護(hù)，開挖支護(hù)到y(tǒng) 方向50 m，一次推進(jìn)到y(tǒng) 方向邊界位置；然后以5 m 一個(gè)步距對(duì)煤層進(jìn)行回采，回采到y(tǒng) 方向50 m，一次回采到y(tǒng) 方向邊界位置。

3.2 數(shù)值模擬分析

（1）巷道圍巖位移

采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)其施加原錨網(wǎng)索支護(hù)方案以及優(yōu)化中空注漿錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)方案，對(duì)比兩種支護(hù)方案下的巷道位移分布特征。選取兩種支護(hù)條件下距回采巷道同一距離處巷道的剖面圖進(jìn)行對(duì)比分析。兩種支護(hù)方案下巷道的圍巖位移特征如圖2。

圖2 巷道圍巖位移分布圖

由圖2 可知，在兩種支護(hù)方案條件下，巷道周邊圍巖位移呈非對(duì)稱性分布，巷道左側(cè)位移量大于右側(cè)位移量，巷道頂板圍巖位移量大于底板位移量。在原方案支護(hù)條件下，巷道圍巖最大位移位置為巷道頂板及左上幫，頂板最大位移量為201 mm，兩幫最大位移量為240 mm；優(yōu)化支護(hù)方案下，巷道圍巖最大位移位置為巷道頂板及左上幫，頂板最大位移量為148 mm，兩幫最大位移量為160 mm。通過對(duì)比可知，采用優(yōu)化方案，對(duì)回采巷道采用中空注漿錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)后，巷道圍巖的頂板和兩幫圍巖位移量大大降低，頂板和兩幫位移量分別下降了26.6%、33.4%。

（2）巷道圍巖應(yīng)力

采用FLAC3D數(shù)值模擬軟件對(duì)其施加原錨網(wǎng)索支護(hù)方案以及優(yōu)化中空注漿錨索補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)方案，對(duì)比兩種支護(hù)方案下的巷道應(yīng)力分布特征。選取兩種支護(hù)條件下距回采巷道同一距離處巷道的剖面圖進(jìn)行對(duì)比分析。兩種支護(hù)方案下巷道的圍巖水平應(yīng)力以及垂直應(yīng)力分布特征如圖3、圖4。

由圖3 可知，兩種支護(hù)方案條件下，巷道周邊頂?shù)装鍑鷰r水平應(yīng)力呈非對(duì)稱性分布，兩幫應(yīng)力分布較均勻。兩種支護(hù)方案下，巷道最大水平應(yīng)力均分布在巷道頂?shù)装迳畈课恢锰?，巷道兩幫圍巖的水平應(yīng)力明顯小于頂?shù)装鍑鷰r應(yīng)力。優(yōu)化方案下，巷道最大水平應(yīng)力達(dá)到了27.3 MPa，原支護(hù)方案條件下最大水平應(yīng)力達(dá)到了28.0 MPa，可知優(yōu)化方案的圍巖應(yīng)力集中程度小于采用原支護(hù)方案應(yīng)力集中程度。采用優(yōu)化方案時(shí)，圍巖的水平應(yīng)力小于采用原方案的水平應(yīng)力，且優(yōu)化方案的圍巖水平應(yīng)力分布更加均勻。

圖3 巷道水平應(yīng)力分布圖

由圖4 可知，兩種支護(hù)方案條件下，巷道周邊頂?shù)装鍑鷰r垂直應(yīng)力分布比較均勻。兩種支護(hù)方案下，巷道最大垂直應(yīng)力均分布在巷道兩幫深部位置處。優(yōu)化方案下，巷道最大垂直應(yīng)力達(dá)24.7 MPa，原支護(hù)方案條件下最大垂直應(yīng)力達(dá)25.4 MPa，可知優(yōu)化方案的圍巖應(yīng)力集中程度小于采用原支護(hù)方案應(yīng)力集中程度。綜上所述：采用優(yōu)化方案時(shí)，圍巖的垂直應(yīng)力小于采用原方案的垂直應(yīng)力，且優(yōu)化方案的圍巖垂直應(yīng)力分布更加均勻。

圖4 巷道垂直應(yīng)力分布圖

4 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

在對(duì)8605 回采巷道實(shí)施優(yōu)化支護(hù)方案后，對(duì)巷道圍巖的變形進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，包括其巷道兩幫和頂?shù)装逦灰屏侩S時(shí)間的變化關(guān)系，如圖5。由圖可知，采用優(yōu)化方案后，巷道兩幫和頂?shù)装逡平侩S著時(shí)間的增加不斷增加，剛開始增加較快，到30 d 左右時(shí)，逐漸趨于穩(wěn)定。原支護(hù)方案條件下，巷道兩幫及頂?shù)装迤骄灰屏糠謩e為1136 mm、966 mm；優(yōu)化支護(hù)方案條件下，巷道兩幫及頂?shù)装迤骄灰屏糠謩e為266 mm、236 mm。優(yōu)化后支護(hù)方案的巷道兩幫及頂?shù)装宓奈灰屏糠謩e相比于原方案減小了76.6%、75.4%。由此可知，采用優(yōu)化支護(hù)方案后，巷道圍巖變形得到有效控制。

圖5 巷道圍巖位移隨時(shí)間變化曲線

5 結(jié)論

（1）針對(duì)煤峪口礦406 盤區(qū)8605 工作面的地質(zhì)條件，提出了深部軟巖回采巷道全斷面中空注漿錨索支護(hù)技術(shù)，該技術(shù)能夠保證巷道的穩(wěn)定性和礦井安全生產(chǎn)。

（2）通過數(shù)字模擬分析了兩種支護(hù)方案下巷道的位移特征以及應(yīng)力分布特征，證明了所提支護(hù)方案的可靠性，能夠有效控制巷道位移收斂量以及應(yīng)力集中程度。

（3）在對(duì)8605 回采巷道實(shí)施優(yōu)化支護(hù)方案后，巷道兩幫及頂?shù)装逦灰屏烤玫接行Э刂啤?yōu)化后支護(hù)方案的巷道兩幫及頂?shù)装宓奈灰屏糠謩e相比于原方案的巷道兩幫及頂?shù)装宓奈灰屏繙p小了76.6%、75.4%。