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        基于軟磁復(fù)合材料的超高速永磁同步電機(jī)電磁設(shè)計分析*

        2021-02-05 10:38:52韋福東王建輝劉朋鵬
        電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年1期

        韋福東, 王建輝, 劉朋鵬

        [上海電器科學(xué)研究所(集團(tuán))有限公司,上海 200063]

        0 引 言

        超高速電機(jī)因其具有轉(zhuǎn)動慣量小,可以直接驅(qū)動高速負(fù)載等優(yōu)點,廣泛應(yīng)用于高速空氣壓縮機(jī)、高速磨床、航空航天等高端制造設(shè)備[1]。但是因為其轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速高,所以電機(jī)額定頻率也遠(yuǎn)高于普通電機(jī),導(dǎo)致電機(jī)損耗較大[2]。對于超高速電機(jī)來說,合理選擇定子鐵心材料可以有效降低電機(jī)定子鐵耗。

        軟磁復(fù)合(SMC)材料是一種新型不規(guī)則鐵基金屬粉末材料,微粒直徑通常約為0.1 mm,通過表面噴裹無機(jī)絕緣層,有效降低材料的渦流損耗[3-4]。與傳統(tǒng)硅鋼片材料相比,SMC材料具有良好的可塑性,使研制復(fù)雜定子鐵心形狀成為可能。通過調(diào)整SMC粉末混合物成分,可以使鐵心材料表現(xiàn)出不同的損耗特性和機(jī)械強(qiáng)度[4]。

        由于SMC材料具有磁熱各向同性,材料利用率高等優(yōu)點,已在軸向磁通電機(jī)等多種特種電機(jī)中取得應(yīng)用。吳巧變[5]將SMC材料應(yīng)用到橫向磁通永磁無刷電機(jī)中,降低了漏磁和轉(zhuǎn)矩脈動;劉成成[6]提出一種SMC材料鐵心永磁電機(jī)新型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),對SMC材料鐵心爪極電機(jī)和橫向磁通電機(jī)的齒槽轉(zhuǎn)矩抑制進(jìn)行了研究。王曉光等[7]對基于SMC材料的軸向磁通永磁電機(jī)進(jìn)行設(shè)計和分析,利用SMC材料的加工特點對電機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,以彌補(bǔ)SMC材料磁導(dǎo)率低的缺點。黃平林等[8]對定子鐵心采用SMC材料、轉(zhuǎn)子采用Halbach磁路的6 000 r/min永磁同步電機(jī)(PMSM)進(jìn)行設(shè)計優(yōu)化,驗證SMC材料應(yīng)用的可行性及Halbach陣列可有效增強(qiáng)氣隙磁密、屏蔽漏磁的功能。鄭沛[9]從不同極槽配合、套筒結(jié)構(gòu)等方面對高速PMSM的進(jìn)行對比分析,優(yōu)化了電機(jī)電磁性能。

        本文利用有限元法分析對比SMC材料和硅鋼片材料的電磁特性,從磁滯損耗、渦流損耗及附加損耗角度對不同鐵磁材料的電機(jī)鐵耗進(jìn)行對比分析,并以1臺4 000 r/min的SMC材料PMSM為例,通過樣機(jī)試驗驗證了該方法可以較為準(zhǔn)確地反映電機(jī)實際鐵耗情況。最后,提出1臺定子鐵心采用SMC材料的120 000 r/min超高速PMSM設(shè)計方案,對比12槽2極、18槽2極2種極槽配對電機(jī)電磁性能的影響,為超高速PMSM電磁設(shè)計提供一定的指導(dǎo)。

        1 電磁特性對比

        鐵磁材料的導(dǎo)磁能力是表征鐵磁材料的一項重要參數(shù),可以用磁導(dǎo)率來表示:

        (1)

        式中:B為磁通密度幅值;μ0為真空磁導(dǎo)率。

        由于鐵基粉末外的絕緣材料不導(dǎo)磁,SMC材料的磁導(dǎo)率在磁密較小時,僅約為硅鋼片材料的5%,隨磁密增加,SMC材料的磁導(dǎo)率逐漸增大,但是依然低于硅鋼片材料。赫格納斯(中國)有限公司生產(chǎn)的700HR-5P-SMC材料與寶武鋼鐵生產(chǎn)的B20AV1300、50WW350硅鋼片的磁化曲線對比如圖1所示。

        圖1 SMC與硅鋼片磁化曲線對比

        由圖1可知,SMC材料BH曲線的拐點約為1 T,飽和點僅為1.6 T,明顯低于B20AV1300、50WW350硅鋼片材料的拐點和飽和點。因此,在相同的勵磁情況下,SMC材料的磁密要低于硅鋼片材料。

        2 定子鐵耗分析

        超高速電機(jī)鐵耗主要包含磁滯損耗、渦流損耗和附加損耗,Bertotti鐵耗計算模型如下:

        PFe=Ph+Pc+Pe=khfBa+kcf2B2+kef1.5B1.5

        (2)

        式中:Ph為磁滯損耗;Pc為渦流損耗;Pe為附加損耗;kh、a為磁滯損耗系數(shù);kc為渦流損耗系數(shù);ke為附加損耗系數(shù);f為頻率。

        磁滯損耗Ph是指鐵磁材料在交變磁場中被反復(fù)磁化,磁疇不斷旋轉(zhuǎn)并相互摩擦所消耗的能量。磁滯損耗的大小與材料的磁滯回線所包圍的面積大小成正比,磁場頻率升高,矯頑力Hc增大,使磁滯回線變寬,磁滯損耗隨之增大。通常情況下,顆粒尺寸越小,磁滯損耗越大[10]。由于SMC材料特殊的微觀結(jié)構(gòu)特點,與硅鋼材料相比,SMC材料的磁滯損耗更大。

        渦流損耗Pc是由于鐵磁材料在交變磁場中產(chǎn)生感生電流引起的損耗。傳統(tǒng)電機(jī)通常采用彼此絕緣的硅鋼片疊壓而成,來降低渦流損耗。渦流損耗系數(shù)可以表示為

        (3)

        式中:ρ為鐵心材料電阻率;ρFe為鐵心材料密度;d為單位鐵心材料厚度。

        由式(3)可知,電機(jī)鐵心渦流損耗系數(shù)與鐵心材料密度、鐵心材料電阻率成反比,與單位鐵心材料厚度成正比。因此,可以通過增大鐵心材料電阻率、降低單位鐵心材料厚度來減小電機(jī)的渦流損耗。

        與硅鋼片相比,SMC材料由于顆粒微小且表面存在絕緣層,可以大大增加各方向的電阻率,有效降低鐵磁材料微觀渦流及宏觀渦流損耗的產(chǎn)生,從而降低渦流損耗。因此,雖然SMC材料的磁滯損耗系數(shù)相對較大,但是渦流損耗系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于硅鋼片材料。

        由式(2)的Bertotti鐵耗計算模型可知,電機(jī)的磁滯損耗與頻率成正比,而渦流損耗與頻率的平方成正比。當(dāng)電機(jī)頻率升高,單位質(zhì)量的鐵耗也會隨之增大,且渦流損耗增長更快。超高速電機(jī)的額定頻率通常為數(shù)百赫茲,甚至上千赫茲,電機(jī)鐵耗占總損耗的比例較大,因此SMC材料因其渦流損耗系數(shù)小更具優(yōu)勢,可以有效降低鐵耗,提高電機(jī)效率,減小電機(jī)溫升。

        3 有限元仿真及樣機(jī)驗證

        3.1 有限元仿真

        為了研究對比SMC材料對電機(jī)鐵耗的影響,本文提出了定子鐵心分別采用700HR-5P-SMC材料及B20AV1300、50WW350硅鋼片的PMSM設(shè)計方案。各方案的轉(zhuǎn)子鐵心均采用50WW350硅鋼片,僅從電磁設(shè)計角度出發(fā),對比不同鐵心材料對電機(jī)鐵耗的影響。主要設(shè)計參數(shù)均如表1所示。

        表1 PMSM主要設(shè)計參數(shù)

        根據(jù)表1的電機(jī)主要設(shè)計參數(shù),建立18槽16極PMSM有限元仿真分析模型,如圖2所示。

        圖2 18槽16極PMSM有限元仿真模型

        根據(jù)產(chǎn)品型譜所提供的鐵耗系數(shù)或BP曲線,乘以電機(jī)設(shè)計經(jīng)驗系數(shù)后,700HR-5P-SMC材料、B20AV1300、50WW350硅鋼片的磁滯損耗系數(shù)、渦流損耗系數(shù)及附加損耗系數(shù)如表2所示。

        表2 SMC材料及硅鋼片材料鐵耗系數(shù)對比

        通過有限元仿真分析,得到不同頻率時,電機(jī)的鐵耗曲線如圖3所示。

        圖3 不同定子鐵心材料電機(jī)鐵耗對比

        由圖3可知,B20AV1300在全頻率范圍內(nèi)具有鐵耗優(yōu)勢;低頻時,50WW350硅鋼片的鐵耗低于700HR-5P-SMC材料;電機(jī)運行在額定轉(zhuǎn)速時,700HR-5P-SMC定子鐵心設(shè)計方案的鐵耗為196.59 W,50WW350硅鋼片定子鐵心設(shè)計方案的鐵耗為197.34 W,SMC材料的鐵耗開始低于50WW350硅鋼片材料的鐵耗。當(dāng)頻率為2 000 Hz時,SMC材料方案的鐵耗為989.73 W,50WW350方案的鐵耗為2 098.62 W??芍?,高頻時B20AV1300鐵耗最低,700HR-5P-SMC其次,具有進(jìn)一步改進(jìn)和研究的價值。

        3.2 樣機(jī)驗證

        根據(jù)有限元仿真結(jié)果,對定子鐵心采用700HR-5P-SMC材料的18槽16極PMSM進(jìn)行樣機(jī)試制,通過進(jìn)行額定轉(zhuǎn)速以內(nèi)的空載試驗,測得并分析計算電機(jī)鐵耗值,以驗證有限元法分析的準(zhǔn)確性。SMC材料樣機(jī)定子鐵心及試驗如圖4、圖5所示。

        圖4 樣機(jī)SMC定子鐵心

        圖5 樣機(jī)試驗

        將樣機(jī)試驗結(jié)果與有限元法求得的鐵耗數(shù)值進(jìn)行對比分析,如表3所示。

        表3 樣機(jī)試驗數(shù)據(jù)對比

        由表3可知,有限元仿真法與樣機(jī)試驗結(jié)果基本相近,證明該數(shù)值計算法可以較為準(zhǔn)確地計算SMC電機(jī)鐵耗。

        4 超高速PMSM方案對比

        根據(jù)以上研究結(jié)果,提出一種120 000 r/min的超高速PMSM,該電機(jī)的定子鐵心采用SMC材料,轉(zhuǎn)子采用N38UH永磁體實心軸外加合金鋼護(hù)套的設(shè)計方案,對比12槽2極、18槽2極2種極槽配合對電機(jī)電磁性能的影響。電機(jī)主要設(shè)計參數(shù)如表4所示。為了保證方案對比合理有效,通過調(diào)整繞組每槽導(dǎo)體數(shù)、匝數(shù)和線徑,保持電機(jī)電負(fù)荷和槽滿率基本一致。

        表4 超高速PMSM主要設(shè)計參數(shù)

        根據(jù)表4的電機(jī)主要設(shè)計參數(shù),建立超高速PMSM有限元仿真分析模型,通過仿真分析得到電機(jī)空載磁密如圖6所示。

        圖6 超高速PMSM磁密圖

        由圖6可知,空載情況下,2種方案超高速PMSM的齒磁密基本一致。通過有限元仿真分析得到氣隙磁密波形如圖7所示。2種方案的定子槽數(shù)不同,受槽口因素影響,18槽2極方案的氣隙磁通密度波動略小于12槽2極。

        圖7 空載氣隙磁密對比波形圖

        為了對比相同鐵心材料下不同極槽配合對電機(jī)性能的影響,通過傅里葉分解對12槽2極和18槽2極的SMC材料方案的氣隙磁密對比分析,得到各階諧波分量如圖8所示。

        圖8 氣隙磁密諧波含量對比

        利用短距繞組削弱諧波電動勢的方法,12槽2極方案采用節(jié)距τ=5的設(shè)計,18槽2極方案采用節(jié)距τ=8的設(shè)計。由圖8可知,18槽2極方案有效降低了7、9次諧波,正弦度更好。

        各方案的空載反電動勢、轉(zhuǎn)矩波動、損耗及效率仿真分析結(jié)果如表5所示。

        表5 仿真結(jié)果對比

        由表5可知,與12槽2極方案相比,通過調(diào)整電機(jī)匝數(shù),保持18槽2極方案的空載反電動勢基本不變,相同力矩下,銅耗下降約40%,鐵耗下降約30.6%,效率提高約1.31%,優(yōu)化效果較為明顯。

        5 結(jié) 語

        本文通過對1臺4 000 r/min PMSM進(jìn)行有限元仿真,對比分析了不同定子鐵心材料對電機(jī)的鐵耗差異,通過樣機(jī)驗證了鐵耗分析的準(zhǔn)確性;并以1臺120 000 r/min超高速PMSM為例,對比不同極槽配合下電機(jī)性能差異,得出以下結(jié)論:

        (1)在磁密較小時,SMC材料的磁導(dǎo)率明顯低于硅鋼片材料,BH曲線的拐點也低于硅鋼片材料,在相同的勵磁情況下,SMC材料的磁密要低于硅鋼片材料。

        (2)SMC材料的磁滯損耗系數(shù)相對較大,但是渦流損耗系數(shù)遠(yuǎn)小于50WW350及B20AV1300硅鋼片。與50WW350相比,SMC材料在高頻時的鐵耗優(yōu)勢較為明顯。但是與B20AV1300硅鋼片相比,SMC材料的鐵耗較高,還有較大的優(yōu)化空間。

        (3)通過樣機(jī)試驗驗證可知,本文所提到的鐵耗分析過程較為準(zhǔn)確,為SMC材料電機(jī)鐵耗分析提供了一種有效的方法。

        (4)通過有限元仿真分析可知,采用18槽2極超高速PMSM的空載氣隙磁密更接近正弦波、各次諧波含量低、銅耗和鐵耗也有較大降低,電磁性能更優(yōu)異,為采用SMC材料的超高速PMSM設(shè)計及鐵耗計算提供一定的指導(dǎo)。

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