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        4500t/d 熟料生產(chǎn)線超低排放技改措施及效果

        2021-02-04 08:09:36張少明劉宏保張耀智洪寶
        水泥技術(shù) 2021年1期
        關(guān)鍵詞:產(chǎn)量系統(tǒng)

        張少明,劉宏保,張耀智,洪寶

        1 引言

        某公司現(xiàn)有兩條4 500t/d 水泥熟料生產(chǎn)線,生產(chǎn)工藝基本一致,分別于2008年5月和2009年7月建成投產(chǎn)。兩條生產(chǎn)線回轉(zhuǎn)窯規(guī)格φ4.5m×66m,預(yù)分解系統(tǒng)采用MFC 分解爐+五級單系列旋風(fēng)預(yù)熱器,熟料冷卻采用第三代篦式冷卻機(jī)。設(shè)計(jì)之初擬采用無煙煤,但實(shí)際生產(chǎn)中系統(tǒng)不夠穩(wěn)定,熱耗較高。隨著環(huán)保排放標(biāo)準(zhǔn)的愈加嚴(yán)格,為打造綠色智能工廠,發(fā)揮環(huán)保標(biāo)桿企業(yè)的引領(lǐng)示范作用,2018年10月,公司決定利用錯(cuò)峰生產(chǎn)時(shí)間,對兩條熟料生產(chǎn)線的預(yù)分解系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造,技改后,兩條熟料生產(chǎn)線均達(dá)到了超低排放的要求。

        2 技改前存在的主要問題

        (1)《河南省2018年大氣污染防治攻堅(jiān)戰(zhàn)實(shí)施方案》中明確規(guī)定,對2018年10月底前穩(wěn)定達(dá)到超低排放限值的水泥企業(yè),2019年后,不再要求實(shí)施錯(cuò)峰生產(chǎn)。水泥企業(yè)氮氧化物超低排放標(biāo)準(zhǔn)為≤100mg/m3(標(biāo)),而公司當(dāng)前使用的SNCR 脫硝技術(shù)難以達(dá)到這一排放指標(biāo)。

        (2)熟料平均產(chǎn)量在4 900t/d左右,存在提產(chǎn)空間,預(yù)熱器C1 出口負(fù)壓高,系統(tǒng)阻力大,導(dǎo)致生產(chǎn)成本增加。C1旋風(fēng)筒斷面風(fēng)速高,收塵效率低(實(shí)際生產(chǎn)統(tǒng)計(jì)約91%),入窯提升機(jī)的負(fù)荷增加且多處已完全銹蝕,漏風(fēng)嚴(yán)重。

        (3)分解爐為離線爐,生產(chǎn)系統(tǒng)不夠穩(wěn)定,熱耗較高。分解爐容積較小(1 310m3),提產(chǎn)困難,無法應(yīng)用自還原技術(shù)。

        (4)采用第三代篦式冷卻機(jī)冷卻熟料,冷卻效果不理想,熱回收效率低,出篦冷機(jī)熟料溫度高,二次風(fēng)溫度低,煤粉在窯內(nèi)燃燒慢,后燃嚴(yán)重。

        (5)窯尾采用石墨塊密封,存在漏風(fēng)大、使用壽命短等問題。

        3 改造目標(biāo)

        (1)氮氧化合物排放濃度保證值≤100mg/m3(標(biāo)),以滿足河南省新鄉(xiāng)市超低排放限值的要求。

        (2)提高產(chǎn)量及生產(chǎn)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。

        (3)降低生產(chǎn)系統(tǒng)的熱耗和電耗。

        (4)降低預(yù)熱器C1旋風(fēng)筒出口系統(tǒng)負(fù)壓,提高一級筒收塵效率。

        (5)窯尾密封更換為重錘壓緊式密封,減少漏料漏風(fēng)。

        改造前后的技術(shù)指標(biāo)對比見表1。

        表1 改造前后的技術(shù)指標(biāo)對比

        4 設(shè)備現(xiàn)狀及技改方案

        4.1 生料粉磨與廢氣處理現(xiàn)狀

        4.1.1 生料粉磨現(xiàn)狀

        現(xiàn)有生料粉磨采用的是輥磨粉磨系統(tǒng),型號為MLS4531A,產(chǎn)量430t/h。按熟料產(chǎn)量5 300t/d 計(jì)算,生料磨產(chǎn)量需達(dá)到341t/h。燒成系統(tǒng)熟料產(chǎn)量達(dá)5 300t/d 時(shí),生料磨系統(tǒng)相對窯系統(tǒng)的運(yùn)轉(zhuǎn)率為79.3%,現(xiàn)有生料磨能夠滿足技改后的生產(chǎn)需求。

        4.1.2 廢氣處理現(xiàn)狀

        現(xiàn)有窯尾袋收塵器處理風(fēng)量800 000m3/h,窯尾排風(fēng)機(jī)處理風(fēng)量800 000m3/h,全壓3 400Pa,功率1 120kW,按技改后熟料產(chǎn)量5 300t/d計(jì)算,窯尾廢氣的處理能力需達(dá)到740 000m3/h,現(xiàn)有廢氣處理系統(tǒng)能夠滿足技改要求。

        4.2 燒成窯尾系統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)狀及技改方案

        4.2.1 預(yù)分解系統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)狀

        預(yù)分解系統(tǒng)采用MFC 分解爐+五級單系列旋風(fēng)預(yù)熱器,配套φ4.5m×66m 回轉(zhuǎn)窯和第三代篦冷機(jī),現(xiàn)生產(chǎn)能力4 900t/d,燒成煤耗106.01kg 標(biāo)煤/t熟料,預(yù)分解系統(tǒng)阻力6 700Pa,粉塵濃度107.2g/m3(標(biāo)),采用SNCR 脫硝時(shí)氮氧化物排放濃度70~90mg/m3(標(biāo)),氨水用量6.41kg/t熟料。

        4.2.2 預(yù)分解系統(tǒng)技改方案

        為降低氮氧化物排放濃度和降低阻力及熱耗,擬采用“分解爐改造+自還原脫硝”的方案,擴(kuò)大分解爐的容積,降低物料流速,延長物料在爐內(nèi)的停留時(shí)間。

        4.2.2.1 二線主要改造方法

        (1)技改前,三次風(fēng)分兩路從懸浮爐底部進(jìn)入,氣流從懸浮爐頂部通過鵝頸管接入混合室中部,經(jīng)多次往復(fù)折返,增加了阻力。改造時(shí),將現(xiàn)有的懸浮爐及配套設(shè)備拆除,保留φ7.3m混合室作為分解爐,通過增加鵝頸管來提高分解爐的容積。鵝頸管從分解爐頂部引出,從框架東側(cè)穿出框架梁,懸挑于窯尾框架東側(cè),在79.3m平面折向下從框架東側(cè)進(jìn)入C5旋風(fēng)筒(見圖1)。

        (2)為配合鵝頸管布置,C5旋風(fēng)筒蝸殼需改變旋向,改造時(shí),拆除現(xiàn)有C5 旋風(fēng)筒蝸殼,按鵝頸管布置,重新制作并施工C5旋風(fēng)筒蝸殼。

        (3)將C1、C2、C3、C4 下料管單板閥更換為雙板閥,減少系統(tǒng)漏風(fēng),現(xiàn)有C5下料管單板閥位置較高,可降低閥門高度。

        (4)為減小系統(tǒng)阻力,將C2~C5旋風(fēng)筒的進(jìn)風(fēng)口面積加大,改造后,風(fēng)速在18m/s左右。

        (5)將三次風(fēng)管靠近窯尾部分改成φ3 100mm,并配合自還原脫硝技術(shù)重新布置,接入分解爐。

        (6)為減少預(yù)熱器漏風(fēng),需更換已損壞的檢修門、翻板閥、回轉(zhuǎn)下料器等。

        (7)將C1旋風(fēng)筒由φ5 480mm增至φ6 500mm,以降低旋風(fēng)筒內(nèi)部的斷面風(fēng)速,提高旋風(fēng)筒收塵效率。同時(shí),新旋風(fēng)筒采用內(nèi)保溫。

        (8)考慮到現(xiàn)有旋風(fēng)筒頂部采用大蝸殼結(jié)構(gòu),直筒截面風(fēng)速偏高產(chǎn)生的不利影響在可接受范圍內(nèi),同時(shí),更換整個(gè)旋風(fēng)筒工作量太大,因此,改造中保留現(xiàn)有C2~C5 旋風(fēng)筒的蝸殼、直筒、錐體、底座部分。

        技改前,懸浮爐+混合室的有效容積為~1 310m3;技改后,原混合室改為分解爐使用,另增加了鵝頸管,分解爐系統(tǒng)(分解爐+鵝頸管)的有效容積增加到了2 160m3。經(jīng)計(jì)算,技改后的分解爐系統(tǒng)氣體停留時(shí)間達(dá)7.16s,能夠滿足氣料換熱、CaCO3分解、煤粉燃燒等物理化學(xué)反應(yīng)需要,煤粉燃盡率可得到充分保障。

        4.2.2.2 一線主要改造方法

        (1)與二線相比,一線預(yù)熱器框架東側(cè)有提升機(jī)和煙囪,鵝頸管無法采取與二線一致的布置,因此鵝頸管從分解爐頂部引出,從框架南側(cè)穿出框架梁,懸挑于窯尾框架南側(cè),在92.26m平面折向下從框架西側(cè)進(jìn)入C5旋風(fēng)筒(見圖2);

        圖1 二線鵝頸管布置示意圖

        (2)為配合鵝頸管布置,C5旋風(fēng)筒蝸殼需旋轉(zhuǎn)角度布置。

        其余改造內(nèi)容與二線一致。

        4.2.3 自還原脫硝機(jī)理及脫硝技改方案

        4.2.3.1 氮氧化物的形成機(jī)理

        在水泥熟料煅燒過程中,NOx的產(chǎn)生主要源于高溫燃料中的氮和原料中的氮化合物。德國水泥工業(yè)協(xié)會(huì)曾統(tǒng)計(jì)得出燃料中的氮含量范圍,煤為0.5%~2.0%。煤粉燃燒過程中所產(chǎn)生的NOx 主要是NO和NO2,NO約占90%以上,NO2占5%~10%。在研究燃煤產(chǎn)生的NOx生成機(jī)理時(shí),一般主要討論NO的生成機(jī)理。從NO的生成機(jī)理來看,NOx主要分為熱力型、燃料型和快速型三種,而水泥窯燃煤過程中產(chǎn)生的有害氣體NOx的主要來源有兩個(gè):燃料型NOx 和熱力型NOx。燃燒溫度>1 500℃時(shí)熱力型NOx 顯著增加,熱力型NOx 形成機(jī)理非常復(fù)雜,其生成和破壞過程,與燃料中含氮成分受熱分解后,在揮發(fā)分和焦炭中的比例有關(guān),隨溫度和氧分等燃燒條件而變。

        (1)燃料型NOx

        NOx 是燃料中含氮化合物在燃燒過程中氧化而生成的,主要是在燃燒的初始階段生成。

        煤中的氮含量一般在0.5%~2.0%左右,主要以有機(jī)物形式存在。有機(jī)化合物中的C-N 鍵的鍵能比空氣中氮分子N-N 鍵的鍵能小很多,氧容易與C-N中的氮原子生成NO。這種燃料中的含氮化合物,經(jīng)分解和氧化反應(yīng)而生成的NOx,稱為燃料型NOx。

        控制燃料型NOx生成的方法有:燃用含N量低的燃料;采用燃料過濃燃燒方式;擴(kuò)散燃燒時(shí),抑制燃料與空氣的混合。

        (2)熱力型NOx

        熱力型NOx 由空氣中的N2在高溫下氧化而生成,其生成機(jī)理由蘇聯(lián)科學(xué)家策爾多維奇提出。NO的生成速率可用以下一組不分支鏈鎖反應(yīng)來說明:

        按照策爾多維奇機(jī)理,燃燒過程中,氮的濃度基本上是不變的,影響NO產(chǎn)生量的主要是溫度、氧氣的濃度和停留時(shí)間。控制NO 產(chǎn)生量的方法有:降低燃燒溫度;降低氧氣的濃度;使燃燒在遠(yuǎn)離理論空氣比條件下進(jìn)行;縮短在高溫區(qū)的停留時(shí)間。

        4.2.3.2 減少廢氣中NOx含量的技改方案

        NOx 的治理方法主要根據(jù)其燃燒特性設(shè)計(jì),NOx的控制技術(shù)可分為燃燒前的控制技術(shù)、燃燒中的控制技術(shù)和燃燒后的控制技術(shù)。燃燒前的控制技術(shù)主要是燃料的脫氮,燃料脫氮技術(shù)至今尚未得到很好的開發(fā)。燃燒中的脫氮技術(shù)主要有采用低NOx 燃燒器的技術(shù)和采用分級燃燒的技術(shù)。燃燒后的控制技術(shù)通常是煙氣脫硝技術(shù),現(xiàn)生產(chǎn)線已采用了SNCR脫硝技術(shù)。

        (1)自還原脫硝技術(shù)

        本項(xiàng)目窯尾采用的自還原脫硝技術(shù)是由現(xiàn)行分級燃燒技術(shù)而來,其主要目的都是為了消減熱力型NOx。分級燃燒技術(shù)主要是在窯尾分解爐中增加脫氮管,使燃燒所用空氣分兩次噴入分解爐,減少煤粉燃燒區(qū)域的空氣量。在實(shí)際操作過程中,采用脫氮管方案,不易控制分風(fēng),無法保證還原區(qū)的還原氣氛,因此采取了上移三次風(fēng)管的措施,使三次風(fēng)進(jìn)風(fēng)口下方形成還原區(qū)。根據(jù)熱力型NOx 形成機(jī)理,溫度越高,生成的NOx 越多?;剞D(zhuǎn)窯內(nèi)煅燒溫度高,窯頭煤燃燒形成大量NOx,此部分NOx與高溫廢氣通過煙室進(jìn)入分解爐,廢氣氧含量約在2%左右,若分解爐底部能夠形成大量的還原物質(zhì),則可高效還原回轉(zhuǎn)窯高溫煅燒形成的熱力型NOx。

        自還原脫硝技術(shù)是在分解爐錐部從煙室縮口至三次風(fēng)管之間建立還原燃燒區(qū),還原燃燒區(qū)長度要保證氣體在其內(nèi)停留時(shí)間約1s;將分解爐用煤在煙室縮口上方噴入,使其缺氧燃燒以便產(chǎn)生CO、CH4、H2、HCN 和C 等還原劑;這些還原劑與窯尾煙氣中的NOx 發(fā)生反應(yīng),將NOx 還原成N2等無污染的惰性氣體。此外,煤粉在缺氧條件下燃燒抑制了自身燃料型NOx產(chǎn)生,從而減少了水泥生產(chǎn)過程中的NOx排放。為防止還原燃燒區(qū)內(nèi)局部溫度過高,形成結(jié)皮堵塞分解爐,將C4 旋風(fēng)筒下料的一部分生料喂入還原燃燒區(qū)。

        其主要反應(yīng)如下:

        (2)窯尾燃燒器技術(shù)改造要求

        本次技改中采用了無外風(fēng)節(jié)能型強(qiáng)旋流入爐燃燒裝置,使煤粉以一定速率旋流進(jìn)入強(qiáng)力還原區(qū),保證煤粉的分散效果。通過調(diào)整空氣量,保持燃燒器噴口具有一定比例的空氣與煤粉,提高煤粉與廢氣的混合效果,提高煤粉分解率,增強(qiáng)還原氣氛。

        (3)三次風(fēng)管接入位置方案

        自還原脫硝技術(shù)強(qiáng)力還原區(qū)在分解爐底部形成,其區(qū)域范圍在三次風(fēng)管與窯尾煙室縮口之間。三次風(fēng)管的位置須設(shè)在分解爐形成強(qiáng)力還原區(qū)的上部,風(fēng)管側(cè)旋接入分解爐,利于C4下料管生料的分散。

        (4)C4旋風(fēng)筒下料管位置的布置要求

        重新調(diào)整C4 旋風(fēng)筒下料管的下料點(diǎn),一部分生料喂入還原燃燒區(qū),吸收還原區(qū)內(nèi)高溫,凝聚窯氣中析出的堿硫等有害成分,防止發(fā)生結(jié)皮堵塞;一部分生料喂入分解爐中部,下料點(diǎn)位于三次風(fēng)管之上。

        自還原脫硝技術(shù)可有效降低NOx排放,NOx脫除率可達(dá)70%以上;無運(yùn)行成本,對水泥生產(chǎn)無不利影響;無二次污染,脫硝過程中沒有任何固體或液體的污染物或副產(chǎn)物生成。

        4.2.4 窯尾高溫風(fēng)機(jī)運(yùn)行現(xiàn)狀

        當(dāng)前使用的高溫風(fēng)機(jī)風(fēng)量為750 000m3/h,全壓8 000Pa,電機(jī)功率2 500kW。按技改后熟料產(chǎn)量5 300t/d 計(jì)算,理論上高溫風(fēng)機(jī)風(fēng)量需要達(dá)到730 000m3/h,當(dāng)前風(fēng)機(jī)性能滿足要求,可不改造。

        4.2.5 生料入窯及計(jì)量現(xiàn)狀

        入窯采用TGD800 型斗式提升機(jī),設(shè)備表上標(biāo)注的輸送能力為280~330t/h,主傳動(dòng)電機(jī)功率2×90kW,現(xiàn)在實(shí)際喂料量可達(dá)371t/h,按技改后熟料產(chǎn)量5 300t/d計(jì)算,入窯生料喂料量需要363t/h,入庫斗式提升機(jī)能滿足技改后需求,可不改造。

        生料入窯及計(jì)量采用轉(zhuǎn)子秤,規(guī)格為TWF60,計(jì)量能力400t/h,能滿足技改后生料計(jì)量要求,可不改造。

        4.3 燒成窯中系統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)狀及技改情況

        4.3.1 回轉(zhuǎn)窯傳動(dòng)設(shè)備現(xiàn)狀

        回轉(zhuǎn)窯規(guī)格為φ4.5m×66m,斜度3.5%,主傳電機(jī)功率560kW,窯設(shè)計(jì)最大轉(zhuǎn)速4.0r/min,實(shí)際使用轉(zhuǎn)速為4.4r/min,能滿足技改后需求,可不改造。

        4.3.2 窯尾密封改造

        技改前,窯尾密封采用石墨塊式密封,存在漏風(fēng)、漏料的缺陷,大量冷空氣進(jìn)入預(yù)分解系統(tǒng),導(dǎo)致能耗增加。本次技改將石墨塊式密封更換為更先進(jìn)的重錘壓緊式窯尾密封,見圖3。

        圖3 窯尾密封技改前后對比

        4.4 燒成窯頭系統(tǒng)運(yùn)行現(xiàn)狀及技改情況

        4.4.1 篦冷機(jī)現(xiàn)狀及改造情況

        目前使用的是第三代篦冷機(jī),篦床有效面積106m2,采用液壓驅(qū)動(dòng)。按技改后5 300t/d 產(chǎn)量計(jì)算,單位面積負(fù)荷為50t/d·m2,負(fù)荷偏高。考慮技改時(shí)間較短,此次改造中,暫不將第三代篦冷機(jī)更換為第四代篦冷機(jī),但對其配風(fēng)進(jìn)行了優(yōu)化,出篦冷機(jī)熟料溫度略有降低。

        4.4.2 窯頭排風(fēng)機(jī)及收塵器現(xiàn)狀

        現(xiàn)有窯頭袋收塵器處理風(fēng)量為600 000m3/h,窯頭排風(fēng)機(jī)處理風(fēng)量為500 000+110 000m3/h,全壓3 200/4 100Pa,功率600+185kW。

        按技改后5 500t/d 的產(chǎn)能要求,技改后窯頭余風(fēng)的處理能力需要達(dá)到580 000m3/h,現(xiàn)有收塵器和窯頭排風(fēng)機(jī)的能力均能滿足技改后的生產(chǎn)要求,本次改造將不對此做技改。

        4.5 煤粉制備運(yùn)行現(xiàn)狀及技改情況

        現(xiàn)有生產(chǎn)線采用的φ3.4m×(6.0+3.0)m風(fēng)掃式煤磨,產(chǎn)量32t/h 左右,煤粉細(xì)度80μm 篩篩余<3.0%,水分1.0%。煤粉計(jì)量采用菲斯特轉(zhuǎn)子秤(DRW4.12),窯頭最大計(jì)量能力14t/h,正常9t/h;窯尾最大計(jì)量能力19t/h,正常14t/h。根據(jù)當(dāng)前實(shí)際使用情況,窯尾煤粉秤已達(dá)能力極限。

        按窯系統(tǒng)熟料產(chǎn)量5 500t/d,煤低位發(fā)熱值26 668.4kJ/kg,煤磨能力富余10%計(jì)算,煤粉產(chǎn)量需達(dá)27.6t/h,現(xiàn)有煤磨產(chǎn)量能夠滿足技改后需求。

        技改后頭煤計(jì)量需要10.1t/h,窯尾煤計(jì)量需要15.1t/h。因此,需將窯尾煤粉秤更換為DRW4.14,窯尾煤粉輸送管道按自還原脫硝技術(shù)的要求進(jìn)行重新布置。

        4.6 熟料輸送現(xiàn)狀

        現(xiàn)在使用的熟料鏈斗輸送機(jī)型號為SCD1000×131 334mm,設(shè)備表上標(biāo)注的輸送能力為200t/h,最大輸送能力320t/h,主傳動(dòng)電機(jī)功率為90kW。按技改后窯產(chǎn)量5 500t/d 計(jì)算,熟料鏈斗輸送機(jī)能力須達(dá)到229.2t/h,現(xiàn)有鏈斗輸送機(jī)能滿足技改后的要求。

        5 技改效果

        停窯前,安排施工人員進(jìn)廠進(jìn)行設(shè)備及非標(biāo)的制作,停窯后進(jìn)行拆除和安裝作業(yè),在現(xiàn)場項(xiàng)目部的合理安排下,二線50d即具備點(diǎn)火條件,一線60d具備點(diǎn)火條件,兩條生產(chǎn)線均在錯(cuò)峰生產(chǎn)結(jié)束前完成了改造施工,預(yù)熱器技改前后效果見圖4。

        公司兩條熟料生產(chǎn)線分別于2019年1月15日與2019年1月25日一次點(diǎn)火成功,運(yùn)行一年多來,熟料生產(chǎn)穩(wěn)定,技改前后的指標(biāo)對比見表2。

        改造后,窯平均產(chǎn)量>5 300t/d,年平均產(chǎn)量高出改造前400t/d,年均電耗下降1.62kW·h/t,標(biāo)煤耗下降3.15kg/t;熟料質(zhì)量和易磨性明顯提高,水泥磨產(chǎn)量同步上升,年均產(chǎn)量提高22t/h;在NOx排放控制指標(biāo)日益嚴(yán)格的情況下,氨水消耗量明顯降低,年均3.56kg/t熟料,下降44.5%。

        表2 技改前后指標(biāo)對比

        圖4 預(yù)熱器技改前后對比

        6 結(jié)語

        本次改造達(dá)到了預(yù)期技改效果。具體如下:

        (1)降低了氮氧化物排放濃度,排放值<100mg/m3(標(biāo)),達(dá)到了河南省超低排放限值的要求。

        (2)提高了熟料的產(chǎn)質(zhì)量和易磨性,生產(chǎn)系統(tǒng)運(yùn)行更加穩(wěn)定。

        (3)降低了熟料綜合熱耗和電耗。

        (4)提高了預(yù)熱器C1旋風(fēng)筒收塵效率,降低了預(yù)熱器回料量,減輕了入窯提升機(jī)負(fù)荷。

        (5)一線和二線鵝頸管布置不同,導(dǎo)致系統(tǒng)壓損不同,但分解爐系統(tǒng)有效容積和氣體停留時(shí)間并無差距,兩條生產(chǎn)線的產(chǎn)量基本一致。

        本次技改充分挖掘了原有設(shè)備潛力,設(shè)備投資少,降低了生產(chǎn)成本。由于改造時(shí)間較短等因素,本次改造未對篦冷機(jī)進(jìn)行更新?lián)Q代,在后續(xù)的生產(chǎn)過程中,熟料冷卻能力不足,造成入AQC鍋爐熱風(fēng)溫度偏高。若更換為第四代篦冷機(jī),可增加熱回收效率,降低系統(tǒng)熱耗。

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