雷志強(qiáng)，毛景權(quán)，梁文習(xí)，王 剛，朱紹勛，羅威力

（1、中交一公局橋隧工程有限公司 長(zhǎng)沙410000；2、廣州大學(xué) 廣州510006）

0 引言

目前，生活垃圾主要采用填埋方法處理。水泥-膨潤(rùn)土泥漿由于滿足垃圾填埋場(chǎng)的強(qiáng)度要求和具有優(yōu)秀的低滲性，被廣泛應(yīng)用于垃圾填埋場(chǎng)防滲墻體材料。垃圾填埋場(chǎng)往往設(shè)置防滲墻，其可以減小垃圾滲濾液向外滲透而造成水土的污染［1，2］；歐美國(guó)家的垃圾填埋場(chǎng)往往采用膨潤(rùn)土、水泥等作為防滲墻材料［3，4］；國(guó)內(nèi)上海老港垃圾衛(wèi)生填埋場(chǎng)采用水泥-膨潤(rùn)土混合漿液作為垂直隔離墻材料［5］；運(yùn)用水泥-膨潤(rùn)土泥漿可以有效降低工程造價(jià)。為了研究水泥-膨潤(rùn)土泥漿的力學(xué)性能，黃亮等人［6］通過力學(xué)試驗(yàn)研究了水泥-膨潤(rùn)土泥漿的極限應(yīng)變、變形模量和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度等指標(biāo)的規(guī)律；王四巍等人［7］研究了膨潤(rùn)土及水泥用量對(duì)混凝土抗裂性能、彈性模量和強(qiáng)度的影響；王營(yíng)彩等人［8］的研究表明膨潤(rùn)土、水泥固結(jié)體的應(yīng)力-應(yīng)變是軟化型曲線；焦凱等人［9］通過三軸試驗(yàn)研究了膨潤(rùn)土、水泥摻比對(duì)混凝土的抗壓和抗拉強(qiáng)度、黏聚力和內(nèi)摩擦角的影響。徐海波等人［10］研究了水泥改性膨脹土的強(qiáng)度與變形特性；水泥與膨潤(rùn)土的摻比能影響水泥-膨潤(rùn)土泥漿的強(qiáng)度特性，水泥的占比越大，水泥-膨潤(rùn)土泥漿的強(qiáng)度就越高。然而，對(duì)于一些對(duì)強(qiáng)度要求比較低的結(jié)構(gòu)，強(qiáng)度過高可能會(huì)增加造價(jià)，減少水泥的用量在滲透性和強(qiáng)度方面大打折扣。為了進(jìn)一步體現(xiàn)水泥-膨潤(rùn)土泥漿的優(yōu)越性，可以在水泥-膨潤(rùn)土泥漿中摻雜一些廢棄木屑，使工程成本降低，符合綠色環(huán)保的主題。

本文在水泥-膨潤(rùn)土固結(jié)體中摻入木廠加工產(chǎn)生的木屑，對(duì)不同配合比的水泥-膨潤(rùn)土-木屑混合物進(jìn)行靜三軸壓縮試驗(yàn)，研究膨潤(rùn)土、水泥、木屑各種材料用量變化對(duì)其粘聚力與內(nèi)摩擦角的影響。探究在滿足強(qiáng)度要求的情況下，其用于鋼板樁圍堰引孔回填材料的最佳配合比，以此保證施工質(zhì)量以及節(jié)約成本。

1 試驗(yàn)材料和方法

1.1 試驗(yàn)材料

本文以木屑、水泥、膨潤(rùn)土作為膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的基本材料，試驗(yàn)中，膨潤(rùn)土采用鈉基膨潤(rùn)土，其性能規(guī)格參數(shù)如下：吸藍(lán)量為80.5 g/（100g），膠質(zhì)價(jià)為98.0 mL/15 g，膨脹容為13.0 mL/g，含水率為9.3%；水泥采用C25 硅酸鹽水泥，其具有耐磨性和抗凍性好、早期強(qiáng)度高、干縮小等優(yōu)點(diǎn)，水泥的性能指標(biāo)如下：SO3含量為80.5%，細(xì)度為98.0%，安定性為13.0，含水率為9.3%。木屑采用木頭加工剩下的廢棄鋸末粉料，其壓實(shí)的密度為0.51 g/cm3。

1.2 配合比方案

為了研究膨潤(rùn)土、水泥和木屑對(duì)混合物力學(xué)特性的影響，本文以實(shí)際工程為背景設(shè)計(jì)配合比，采用控制變量法（只改變一種材料的用量）研究單一變量對(duì)混合物的力學(xué)性能的影響。本次試驗(yàn)分為以下3 組，水的用量控制在固體（膨潤(rùn)土、水泥、木屑）總質(zhì)量的50%，每個(gè)配合比制備6個(gè)試樣，各組配合比如下：

第1 組：本組分為4 個(gè)配比，各配比膨潤(rùn)土的質(zhì)量分別為440 g、880 g、1 320 g 和1 760 g，水泥與木屑質(zhì)量保持不變（水泥質(zhì)量220 g、木屑質(zhì)量90 g），研究膨潤(rùn)土含量變化時(shí)混合物的力學(xué)特性，具體配合比如表1所示。

第2組：本組也分為4個(gè)配比，各配比水泥的質(zhì)量分別為110 g、220 g、440 g和660 g，并使膨潤(rùn)土與木屑質(zhì)量保持不變（膨潤(rùn)土質(zhì)量1 760 g、木屑質(zhì)量90 g），具體配合比如表1所示。

第3組：本組也分為4個(gè)配比，各配比木屑的質(zhì)量分別為90 g、135 g、180 g 和270 g，保持水泥與膨潤(rùn)土質(zhì)量不變（水泥質(zhì)量220 g、膨潤(rùn)土質(zhì)量880 g），具體配合比如表1所示。

表1 配合比Tab.1 Mixture Ratio

1.3 試驗(yàn)方法

膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物可作為鋼板樁引孔后的回填材料，施工環(huán)境位于水面以下，根據(jù)施工條件確定本次三軸壓縮試驗(yàn)的方法為不排水不固結(jié)試驗(yàn)。試驗(yàn)儀器采用三軸試驗(yàn)系統(tǒng)DYNTTS，儀器型號(hào)為DYNTTS MAXDYN，三軸試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1 所示。根據(jù)三組配合比制備試樣，組內(nèi)按照編號(hào)制備試樣，每個(gè)編號(hào)制備6 個(gè)試樣，試樣形狀為圓柱體，尺寸為φ76 mm×38 mm，試樣放在標(biāo)準(zhǔn)室內(nèi)分別養(yǎng)護(hù)28 d。本次三軸試驗(yàn)的圍壓共設(shè)置3 個(gè)等級(jí)，分別為100 kPa、200 kPa和300 kPa。每個(gè)圍壓等級(jí)做2次試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果取其平均值。

圖1 三軸試驗(yàn)系統(tǒng)Fig.1 Triaxial Test

試驗(yàn)完成后，根據(jù)摩爾庫倫強(qiáng)度理論，混合物的c、φ值可以通過式⑴求得：

式中：τf為破壞時(shí)的剪應(yīng)力；c為粘聚力；φ為內(nèi)摩擦角。

2 結(jié)果與分析

2.1 膨潤(rùn)土變化的抗剪性能

當(dāng)混合物的質(zhì)量比為膨潤(rùn)土∶水泥∶木屑=1760∶220∶90 時(shí)，即編號(hào)為B4 時(shí)，三軸壓縮試驗(yàn)結(jié)果的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系如圖2 所示；根據(jù)Mohr-Coulomb 強(qiáng)度理論，畫出破壞摩爾圓及強(qiáng)度包絡(luò)線，如圖3所示。

圖2 B4的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.2 Stree-stain Relation of B4

圖3 B4的破壞摩爾圓及強(qiáng)度包絡(luò)線Fig.3 Mole Circle and Strength of B4

由圖2可知，當(dāng)圍壓從100 kPa增加到300 kPa時(shí)，混合物的三軸抗壓強(qiáng)度顯著提高；混合物的偏應(yīng)力與應(yīng)變曲線基本可以分為3個(gè)階段：彈性階段、彈塑性階段和塑性階段。在初始加載時(shí)，混合物的應(yīng)力應(yīng)變基本呈直線關(guān)系，混合物未產(chǎn)生裂縫，應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系表現(xiàn)為彈性關(guān)系；當(dāng)應(yīng)力逐漸增長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)力-應(yīng)變曲線的斜率逐漸減少，內(nèi)部產(chǎn)生裂縫緩慢擴(kuò)展，并與孤立的粘結(jié)裂縫開始搭接，擴(kuò)展成為更寬更廣的裂縫，此階段為彈塑性階段；當(dāng)應(yīng)力繼續(xù)增大時(shí)，混合物的裂縫迅速地延伸，延伸到一定程度后，裂縫體系變得不穩(wěn)定，應(yīng)變迅速增長(zhǎng)，最終發(fā)生破壞，此階段為完全塑性階段。

根據(jù)破壞摩爾圓及強(qiáng)度包絡(luò)線，求出膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的粘聚力和內(nèi)摩擦角，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)匯總?cè)绫?所示。粘聚力和內(nèi)摩擦角的變化如圖4所示。

表2 膨潤(rùn)土變化的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)Tab.2 Shear Modulus of the Mix with the Variation of Bentonite

圖4 膨潤(rùn)土用量與c和φ值的關(guān)系Fig.4 Relationship between Bentonite Usage and c and φ

從圖4 可知，粘聚力和內(nèi)摩擦角都隨著膨潤(rùn)土用量的增大而減小，粘聚力從36.2 kPa 降低到18.7 kPa，降低了17.5 kPa；內(nèi)摩擦角從53.4°降低到36.2°，降低了17.2°；膨潤(rùn)土用量增加到1 320 g 以后，曲線變得平緩，減小速率變小。

蒙脫石是膨潤(rùn)土的主要成分，膨潤(rùn)土遇水會(huì)發(fā)生水化反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)生負(fù)電荷與水泥水化反應(yīng)釋放出的正電荷結(jié)合，結(jié)合后蒙脫石晶體之間距會(huì)減小。另外，水泥熟料水化產(chǎn)生水化物，按照特定的方式相互搭接和聯(lián)結(jié)形成水泥石，此時(shí)膨潤(rùn)土?xí)畛溆谒嗍羌苤?，水泥石結(jié)構(gòu)的致密性得到了提高，進(jìn)而提高抗剪性能。

從圖4和以上分析可知，當(dāng)膨潤(rùn)土用量較大時(shí)，粘聚力和內(nèi)摩擦角主要受到膨潤(rùn)土性能的影響。因?yàn)槿绻驖?rùn)土用量大，膨潤(rùn)土就填滿了水泥石骨架，由于膨潤(rùn)土的抗剪性能比膨潤(rùn)土-水泥固結(jié)體小，所以增加額外的膨潤(rùn)土就會(huì)減小粘聚力和內(nèi)摩擦角，其數(shù)值大小會(huì)向著接近膨潤(rùn)土粘聚力和內(nèi)摩擦角的方向進(jìn)行。

2.2 水泥變化的抗剪性能

在改變水泥用量的情況下，膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的粘聚力和內(nèi)摩擦角，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)匯總?cè)绫?所示。粘聚力和內(nèi)摩擦角的變化如圖5所示。

表3 水泥變化的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)Tab.3 Shear Modulus of the Mix with the Variation of Cement

圖5 水泥用量與c和φ值的關(guān)系Fig.5 Relationship between Cement Usage and c and φ

從圖5 可知，粘聚力和內(nèi)摩擦角都隨著水泥用量的增大而增大，粘聚力從17.2 kPa 增加到35.4 kPa，增加了18.2 kPa；內(nèi)摩擦角從25.6°增加到52.2°，增加了26.6°；水泥對(duì)內(nèi)摩擦角的影響作用要比對(duì)粘聚力的影響大。水泥水化后產(chǎn)生膠凝產(chǎn)物，把膨潤(rùn)土、木屑牢固地膠結(jié)在一起，從而增加了混合物的粘聚力和內(nèi)摩擦角。

2.3 木屑變化的抗剪性能

在改變木屑用量的情況下，膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的粘聚力和內(nèi)摩擦角，抗剪強(qiáng)度指標(biāo)匯總?cè)绫?所示。粘聚力和內(nèi)摩擦角的變化如圖6所示。

從圖6可知，隨著木屑用量增加，粘聚力先減小后略有增大；內(nèi)摩擦角都隨著木屑用量的增大而減小；木屑可以充當(dāng)骨料，使經(jīng)過攪拌的水泥快速成型，凝固后具有骨架和支撐作用，水泥把木屑與膨潤(rùn)土膠結(jié)在一起，所以當(dāng)木屑的含量比較大時(shí)，粘聚力會(huì)略有提高。由于木屑的強(qiáng)度小，在膨潤(rùn)土-水泥漿中加入木屑，木屑干縮后會(huì)產(chǎn)生空隙，此時(shí)其密實(shí)性就會(huì)減小，所以膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的內(nèi)摩擦角隨著木屑用量的增加而減小。

3 結(jié)論

由膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的不排水不固結(jié)三軸試驗(yàn)，得出下列結(jié)論：

表4 木屑變化的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)Tab.4 Shear Modulus of the Mix with the Variation of Sawdust

圖6 木屑用量與c和φ 值的關(guān)系Fig.6 Relationship between Sawdust Usage and c and φ

⑴膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的粘聚力與內(nèi)摩擦角隨著膨潤(rùn)土用量的增加而減小，隨著水泥用量的增加而增大；隨著木屑用量的增加，混合物的粘聚力先減小后略有增大，其內(nèi)摩擦角則減小。

⑵膨潤(rùn)土-水泥-木屑混合物的抗剪性能好，可作為鋼板樁引孔后的填充材料，有效地降低工程造價(jià)。

⑶在膨潤(rùn)土-水泥固結(jié)體加入了廢棄木屑，由于木屑密度遠(yuǎn)小于膨潤(rùn)土與水泥的密度，等同質(zhì)量情況下木屑的體積較大，可以有效地節(jié)約材料，符合節(jié)能環(huán)保的主題。