陳之勃

源極引線在開關(guān)過程中對柵源電壓的影響分析

陳之勃

（遼寧工業(yè)大學(xué) 電子與信息工程學(xué)院，遼寧 錦州 121001）

分析了氮化鎵FET的柵極動態(tài)參數(shù)，并與硅MOSFET加以對比。分析了柵極驅(qū)動電路等效電路及電路模型，分析了驅(qū)動回路寄生電感應(yīng)對驅(qū)動回路阻尼比的影響。分析了阻尼比與寄生電感、寄生電容、柵極串聯(lián)電阻的關(guān)系。為了獲得合適的阻尼比需要盡可能低的寄生電感，適當(dāng)增加串聯(lián)電阻，可以獲得“無”超調(diào)量的驅(qū)動響應(yīng)。簡述了米勒效應(yīng)會導(dǎo)致柵極電壓振鈴以及可能形成的誤導(dǎo)通，通過施加?xùn)艠O負(fù)偏置電壓可以消除，也可以采用零電壓開通消除米勒效應(yīng)，SPWM變換器只能采用硬開關(guān)工作模式。

氮化鎵FET；寄生電感；寄生電容；阻尼

氮化鎵FET的高電子遷移率，極低的寄生電容使得功率變換器的頻率得到有效的提高，有效地減小了功率變換器、無源元件的體積。

氮化鎵FET的極低寄生電容使得驅(qū)動電路變得簡單、容易。然而，隨著開關(guān)速度的提升，驅(qū)動線路的寄生電感產(chǎn)生的感生電勢對氮化鎵柵極將產(chǎn)生不可忽視的影響。

由于極低的柵極寄生電容使得柵極驅(qū)動回路的阻尼因數(shù)過小引起柵極電壓過沖甚至超過柵極極限電壓而燒毀；米勒效應(yīng)將引起開通過程和關(guān)斷過程的振鈴，導(dǎo)致開通過程出現(xiàn)反復(fù)的開通-再關(guān)斷，關(guān)斷過程出現(xiàn)反復(fù)的關(guān)斷-再開通的現(xiàn)象，可能引起瞬態(tài)共同導(dǎo)通燒毀氮化鎵FET。

1 氮化鎵FET動態(tài)參數(shù)

以650V/7.5A的GS65502B為例，輸入電容65 pF，米勒電容0.5 pF，柵極電荷Qg1.5nC、Qgd0.4nC。與GS65502B的額定電壓、額定電流接近的Coolmos和第三代硅MOSFET的柵極特性如表1。

從表1中可以看到，氮化鎵FET的輸入電容是Coolmos的8%，米勒電容是Coolmos的9%；分別是第三代MOSFET的5%和1.67%。

表1 氮化鎵與硅MOSFET柵極特性對比

表明在相同的驅(qū)動能力下，氮化鎵的開關(guān)速度將分別為Coolmos的11倍和第三代MOSFET的60倍；或者在相同的開關(guān)速度下，氮化鎵的柵極驅(qū)動電流僅僅為Coolmos的8%或第三代MOSFET的1.67%。

2 寄生電感對驅(qū)動回路性能的影響

2.1 封裝產(chǎn)生的寄生電感

隨著氮化鎵FET的開關(guān)速度的急劇提升，柵極驅(qū)動回路的寄生電感將不容忽視，否則會引起超調(diào)的柵極電壓。

導(dǎo)線的寄生電感無處不在，單引線的寄生電感為0.5 nH/mm。

對于功率半導(dǎo)體器件來說，管腳距管殼6 mm處到管芯的寄生電感：TO247源極到管芯13 nH，漏極到管芯5 nH，如圖1。

圖1 TO247管腳的寄生電感

TO220/D2PAK：源極到管芯7.5 nH，漏極到管芯4.5 nH。

如果加上驅(qū)動回路的寄生電感，TO247封裝至少有50 nH，TO220封裝也有40 nH。

2.2 驅(qū)動回路中其他寄生電感

為了降低驅(qū)動回路的寄生電感，需要采用功率半導(dǎo)體器件的低寄生電感封裝，還要驅(qū)動電路的低回路寄生電感以及驅(qū)動芯片的低寄生電感封裝。絕大多數(shù)氮化鎵FET采用了極低寄生電感封裝，可以將寄生電感降低到1 nH甚至更低。剩下的寄生電感就是電路走線、電源旁路電容器寄生電感和驅(qū)動IC的寄生電感，一般不低于20 nH。

將驅(qū)動IC緊靠氮化鎵FET的柵極與源極，最好走線方式的寄生電感一般不低于10 nH。

驅(qū)動IC的寄生電感不容忽視。產(chǎn)生寄生電感的路徑為：電源旁路電容器寄生電感，電源旁路電容器到驅(qū)動IC正電源端走線的寄生電感，驅(qū)動IC正電源端到驅(qū)動輸出端寄生電感，從驅(qū)動輸出端到驅(qū)動IC電源公共端寄生電感和驅(qū)動IC電源公共端到電源旁路電容器的走線寄生電感。這些寄生電感的每一部分一般不低于2 nH，總的寄生電感10~15 nH，加上驅(qū)動IC到氮化鎵FET柵極走線寄生電感，整個驅(qū)動回路寄生電感將不低于20 nH。

3 不考慮米勒效應(yīng)時柵極動態(tài)分析

3.1 柵極驅(qū)動回路

通常對柵控器件的理解為柵極驅(qū)動回路的等效電路，如圖2。

圖2 柵極驅(qū)動回路的等效電路

圖2中忽略源極引線電感的效應(yīng)，這種忽略可以是源極的主電極引線與柵極信號引線相分離的方式。

圖3等效電路的優(yōu)點是僅僅為一階電路，數(shù)學(xué)解析式簡單，容易分析。

對于驅(qū)動速度比較慢的工作狀態(tài)，圖3電路可以應(yīng)用，隨著柵控器件開關(guān)速度的提高，驅(qū)動回路的寄生電感及阻尼系數(shù)變得不可忽視，特別是對柵極電壓幅值敏感的氮化鎵FET。因此，帶有回路寄生電感的柵極驅(qū)動回路的等效電路如圖3。

圖3 帶有回路寄生電感的等效電路

3.2 動態(tài)響應(yīng)分析

為了分析簡化，先不考慮ds的作用，得柵極電壓gs的解析式為：

其中阻尼比ζ為：

諧振頻率為：

不同阻尼比的單位階躍響應(yīng)超調(diào)量如圖4。

如果選用常規(guī)的10 Ω，對應(yīng)的阻尼比將減小到0.29對應(yīng)的超調(diào)量超過35%。比較容易出現(xiàn)柵極電壓超過氮化鎵FET的柵極電壓極限值的現(xiàn)象，進而燒毀氮化鎵FET。

4 工程中的解決思路

4.1 盡可能地減小寄生電感

先進的氮化鎵FET封裝技術(shù)可以使器件的柵極到源極的寄生電感降低到1 nH以下，如果選用背面散熱的型號，如GS65508T，可以將驅(qū)動芯片置于氮化鎵FET的電路板底層，減小寄生電感到最小(可以小于1 nH)。

選擇寄生電感低的驅(qū)動IC封裝，例如將SO-8改為GAL封裝或引線尺寸更小的封裝，可以有效地降低驅(qū)動IC引起的寄生電感。

選擇低寄生電感的電源旁路電容器。

通過以上措施，可以將柵極驅(qū)動回路寄生電感降低到5 nH以下，如果利用布線來抵消驅(qū)動回路寄生電感，可以進一步降低驅(qū)動回路寄生電感。

4.2 加大柵極與源極間的電容

根據(jù)公式(2)除了減小驅(qū)動回路寄生電感，加大柵極串聯(lián)電阻外，還可以通過加大柵極對源極的等效電容獲得足夠的阻尼比，如在柵極與源極之間并聯(lián)RC電路，如圖5。

圖5 在柵極、源極之間并聯(lián)RC電路

圖中的電阻RS1起到保證驅(qū)動回路阻尼比的作用。這種增加阻尼的方式減緩了氮化鎵FET的開關(guān)速度，如果能獲得盡可能低的驅(qū)動回路寄生電感到20 nH以下，沒有必要采取這種增加阻尼方式。

4.3 不對稱柵極電阻

采用不對稱驅(qū)動方式，如圖6。

圖6 不對稱驅(qū)動方式

利用比較大的開通串聯(lián)電阻獲得足夠的阻尼，使開通過程的柵極電壓不產(chǎn)生過度的超調(diào)量。

用比較小的關(guān)斷串聯(lián)電阻獲得快的關(guān)斷時間。

4.4 柵極、源極電壓箝位

防止柵極電壓過沖還可以采用限幅方式，如采用穩(wěn)壓二極管限幅方式，如圖7。

5 開關(guān)過程的瞬態(tài)誤導(dǎo)通及防止

5.1 瞬態(tài)誤導(dǎo)通的產(chǎn)生

橋式變換器中關(guān)斷的開關(guān)在另一只開關(guān)開通過程，其漏極-源級電壓會快速上升，通過米勒電容耦合到柵極。如果柵極電壓在這個米勒效應(yīng)作用下超過了導(dǎo)通閾值電壓就會產(chǎn)生誤導(dǎo)通，并構(gòu)成橋臂的瞬態(tài)共同導(dǎo)通[1]。電路模型如圖8。

圖7 利用穩(wěn)壓二極管限幅

圖8 開關(guān)過程的等效電路

由于柵極驅(qū)動電路的寄生電感的存在，當(dāng)ds快速上升過程中由于寄生電感的存在使得驅(qū)動電流無法隨之快速改變，為了簡化分析，可以將這個過程中忽略驅(qū)動回路的影響?？梢哉J(rèn)為僅僅是Crss和Ciss的分壓，即：

柵極變化幅值為：

施加?xùn)艠O負(fù)偏置電壓后的柵極電壓幅值為：

5.2 施加?xùn)艠O負(fù)偏置電壓消除瞬態(tài)誤導(dǎo)通

當(dāng)dsM為400 V，SD65502B對應(yīng)的柵極電壓變化幅值為：

這個數(shù)值遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出導(dǎo)通閾值電壓1.3 V，需要加以抑制。施加-6 V柵極反偏電壓后的柵極電壓幅值為：

可以確保柵極電壓不達(dá)到導(dǎo)通閾值電壓，如圖9所示。

5.3 零電壓開通消除瞬態(tài)誤導(dǎo)通

消除柵控器件米勒效應(yīng)最好的辦法就是讓氮化鎵FET在零電壓狀態(tài)下開通。這樣cd=ds，漏極-柵極之間的高幅值、快速變化的電壓不存在，米勒效應(yīng)消失。

工作在這種狀態(tài)的功率變換器有LLC半橋諧振變換器、橋式/半橋諧振式變換器。這類功率變換器除了沒有米勒效應(yīng)外，也消除了開通損耗。

6 結(jié)論

氮化鎵FET具有極低的寄生電容。驅(qū)動氮化鎵FET時，如果驅(qū)動電路的寄生電感不能做到盡可能低，很容易出現(xiàn)比較大的超調(diào)量。通過采用極低寄生電感封裝的氮化鎵FET，最短的電路走線和低寄生電感的驅(qū)動以及低寄生電感的電源旁路電容器，可以使得驅(qū)動回路具有比較低的特征阻抗，通過適當(dāng)增加?xùn)艠O外接串聯(lián)電阻可以使超調(diào)量降低到10%以下。

通過不對稱驅(qū)動技術(shù)，可以獲得比較高的阻尼比和關(guān)斷速度。

采用柵極負(fù)偏壓將柵極振鈴幅值抑制到導(dǎo)通閾值電壓以下。

各類SPWM逆變器中的開關(guān)工作在硬開關(guān)狀態(tài)，無法實現(xiàn)零電壓開通工作狀態(tài)。

[1] 陳永真. 橋式變換器的瞬態(tài)共同導(dǎo)通分析及解決方案[J]. 電力電子技術(shù), 2008(6): 84-86.

[2] 陳永真. 高效率開關(guān)電源設(shè)計與制作[M]. 北京: 中國電力出版社, 2008.

Analysis of Influence of Source Lead on Gate Voltage During Switching

CHEN Zhi-bo

（School of Electronics & Information Engineering, Liaoning University of Technology, Jinzhou 121001, China）

The gate dynamic parameters of gallium nitride FET were analyzed and compared with silicon MOSET. The equivalent circuit and circuit model of the gate drive circuit are analyzed, and the influence of the parasitic inductance on the damping ratio of the drive circuit is analyzed. The relation between damping ratio and parasitic inductance, parasitic capacitance and grid series resistance is analyzed. In order to obtain an appropriate damping ratio, the parasitic inductance should be as low as possible and the series resistance should be appropriately increased to obtain the drive response with “no” overshoot. The miller effect can cause the gate voltage ringing and the misdirection may be formed. The miller effect can be eliminated by applying the negative offset voltage of the gate, and the Miller effect can be eliminated by zero voltage switching. SPWM converter can only use hard switch mode.

gallium nitride FET; parasitic inductance; parasitic capacitance; damping

TM46

A

1674-3261(2021)01-0019-04

10.15916/j.issn1674-3261.2021.01.005

2019-12-20

陳之勃(1985-)，男，遼寧蓋州人，實驗師，碩士。

責(zé)任編校：孫 林