朱宏輝,牛寶聯(lián),張忠斌

(南京師范大學(xué)能源與機(jī)械工程學(xué)院,江蘇 南京 210023)

隨著社會(huì)的發(fā)展和進(jìn)步,人們?cè)谏虡I(yè)活動(dòng)及日常生活中對(duì)商業(yè)機(jī)密和個(gè)人隱私的保護(hù)需求也在日益增加,在這種需求的刺激下誕生了一種可拆卸式的小型隔音會(huì)議室. 該會(huì)議室由預(yù)制好的標(biāo)準(zhǔn)化構(gòu)件組成,可在原有建筑房間內(nèi)根據(jù)需要臨時(shí)搭建和拆卸. 但因?yàn)楦粢舻奶厥庖?不能采用開窗、安裝換氣扇等常規(guī)的通風(fēng)方式[1],使得會(huì)議室相對(duì)密閉且人員密集. 同時(shí),人員散發(fā)的熱量以及呼吸產(chǎn)生的代謝廢物,會(huì)嚴(yán)重影響室內(nèi)的熱舒適性和空氣品質(zhì). 室內(nèi)環(huán)境的好壞也影響著人員的工作效率,環(huán)境溫度過高或過低都會(huì)導(dǎo)致工作效率下降,其中環(huán)境較熱時(shí)下降幅度更大[2]. 因此,如何在滿足隔音等限制條件下優(yōu)化通風(fēng)系統(tǒng),確保會(huì)議室內(nèi)環(huán)境的舒適性以提高人員工作效率已成為研究的重點(diǎn). 針對(duì)類似的問題,李安桂等[3]對(duì)將一種貼附式的氣流組織形式用于小微空間中的有效性進(jìn)行了研究,劉志永等[4]基于乘客熱舒適性對(duì)空調(diào)列車氣流組織進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)使其能更好地滿足人員舒適性要求.

有研究表明,對(duì)于夏季室內(nèi)空調(diào)采用地板下送上回的氣流組織形式有更好的熱舒適性和室內(nèi)空氣品質(zhì)[5]. 地板下送風(fēng)作為一種下送上回式的送風(fēng)方式,在人員密集[6]的場(chǎng)所使用有利于提高室內(nèi)的熱舒適性和空氣品質(zhì),同時(shí)降低能耗. Li等[7]對(duì)不同回風(fēng)高度的地板送風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行了研究,結(jié)論都表明降低回風(fēng)口高度對(duì)降低能耗是有利的,同時(shí)室內(nèi)熱舒適性沒有很大的變化,但對(duì)污染物濃度有較大的影響. 相比于常規(guī)的地板送風(fēng)系統(tǒng),在小空間中送風(fēng)的熱衰減[8]影響會(huì)降低,從而有更高的通風(fēng)效率. 但在小空間中使用地板送風(fēng)系統(tǒng),需要考慮風(fēng)口離人員較近時(shí)可能帶來的“吹風(fēng)”影響以及垂直溫差帶來的不適. Lin等[9]通過研究分析全尺寸室內(nèi)空氣分布系統(tǒng)的熱環(huán)境特征發(fā)現(xiàn),室內(nèi)垂直溫度受室內(nèi)溫度場(chǎng)的影響很大. 在人員密集的小空間中室內(nèi)溫度場(chǎng)較復(fù)雜,對(duì)地板送風(fēng)系統(tǒng)的垂直溫度有較強(qiáng)影響,因此針對(duì)人員密集小空間通風(fēng)的研究具有重要意義.

本文的研究對(duì)象為某小型隔音會(huì)議室,因其特殊用途,為保證隔音性能和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,不能直接通風(fēng)或采用靜壓層送風(fēng). 在滿足限制條件的前提下,本文設(shè)計(jì)了一種利用通風(fēng)槽送風(fēng)的地板下送風(fēng)系統(tǒng). 該方式通過外置分配靜壓箱使風(fēng)量均勻分配到各風(fēng)道,因無靜壓層使送風(fēng)動(dòng)壓充分轉(zhuǎn)化為靜壓,氣流從地板風(fēng)口送出后不會(huì)豎直向上吹向人體,避免了風(fēng)口離人體較近時(shí)直吹造成的吹風(fēng)感. 而后通過數(shù)值模擬方法分析了不同送回風(fēng)結(jié)構(gòu)對(duì)室內(nèi)熱環(huán)境的影響,確定最合理的送回風(fēng)結(jié)構(gòu)模型. 在此基礎(chǔ)上考慮人員數(shù)量與送風(fēng)溫度的不同組合工況對(duì)通風(fēng)性能的影響,并結(jié)合實(shí)測(cè)進(jìn)行驗(yàn)證,為小空間地板送風(fēng)系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供參考.

1 研究方法

1.1 物理模型

以某隔音會(huì)議室為例,在模擬過程中忽略了風(fēng)道內(nèi)的消音隔聲結(jié)構(gòu),并對(duì)模型進(jìn)行了適當(dāng)簡(jiǎn)化. 房間的外形尺寸為3 000 mm×2 000 mm×2 200 mm(長×寬×高),墻厚為60 mm且內(nèi)部填充隔聲材料. 由于隔聲的要求對(duì)風(fēng)道及風(fēng)口大小都有嚴(yán)格限制,送風(fēng)利用地板下的通風(fēng)槽送風(fēng),通風(fēng)槽斷面尺寸為130 mm×30 mm(寬×高);回風(fēng)采用隱藏在墻內(nèi)的雙回風(fēng)通道回風(fēng),回風(fēng)風(fēng)道斷面尺寸為600 mm×20 mm;根據(jù)外部進(jìn)風(fēng)口與回風(fēng)口的不同設(shè)置分為3種布置方式,如圖1所示. 出風(fēng)口采用穿孔地板風(fēng)口,尺寸為450 mm×120 mm,穿孔率為20%;回風(fēng)口采用格柵風(fēng)口布置在距地面1 800 mm處,尺寸為450 mm×120 mm;外部排風(fēng)口為直徑160 mm的圓形風(fēng)口,布置在距地面200 mm處. 由于人體幾何外形及生理熱調(diào)節(jié)的復(fù)雜性,且人體不同的部位具有不同的熱特性和熱調(diào)節(jié),使得身體不同部位的熱感覺和熱舒適指標(biāo)不同,本文基于Nilsson[10]模型,經(jīng)簡(jiǎn)化建立了接近人體實(shí)際形狀的矩形節(jié)段模型.

1.2 數(shù)學(xué)模型

為便于計(jì)算,對(duì)數(shù)學(xué)模型作如下假設(shè):(1)會(huì)議室均在室內(nèi)臨時(shí)使用且為空調(diào)房間,忽略太陽輻射熱和圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱;(2)忽略送回風(fēng)通道中的消聲結(jié)構(gòu),將其簡(jiǎn)化為同等截面的扁平風(fēng)道,不考慮表面粗糙度對(duì)氣流的影響;(3)室內(nèi)的空氣流動(dòng)滿足Boussineq假設(shè)[11],即空氣的密度變化僅對(duì)動(dòng)量方程中的浮生力項(xiàng)產(chǎn)生影響,其余項(xiàng)的密度均為常數(shù);(4)會(huì)議室內(nèi)熱源只有人員和燈具;(5)房間密閉性能好,忽略漏氣的影響. 對(duì)于不可壓縮流體,其直角坐標(biāo)系下的連續(xù)性方程為:

(1)

動(dòng)量守恒方程為:

(2)

能量守恒方程為:

(3)

湍動(dòng)能k方程為:

(4)

湍動(dòng)能耗散率ε方程為:

(5)

1.3 網(wǎng)格劃分

本文采用結(jié)構(gòu)化六面體網(wǎng)格劃分方法,最大網(wǎng)格尺寸不超過0.1 m,同時(shí)將外部進(jìn)風(fēng)口、排風(fēng)口、地板送風(fēng)口、回風(fēng)口均進(jìn)行局部加密. 進(jìn)回風(fēng)口同側(cè)、進(jìn)回風(fēng)口異側(cè)、進(jìn)回風(fēng)口斜對(duì)稱布置3種模型的網(wǎng)格數(shù)量分別為417 161、393 879、443 394. 利用Airpak建立相應(yīng)模型并進(jìn)行計(jì)算. 由于RNGk-ε模型相比標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型具有更高的可信度和精度[12],故本文采用RNG湍流模型,并采用基于壓力的分離式求解器. 流場(chǎng)數(shù)值計(jì)算方法采用SIMPLE算法耦合速度場(chǎng)與壓力場(chǎng),動(dòng)量、能量、湍動(dòng)能、耗散率的離散格式均設(shè)置為二階迎風(fēng)格式,溫度的收斂準(zhǔn)則設(shè)為10-6,其他參數(shù)的收斂準(zhǔn)則設(shè)為10-3.

1.4 邊界條件

在本文的模擬研究中,先選取20 ℃作為送風(fēng)溫度,4個(gè)外部進(jìn)風(fēng)口均定義為速度入口,通過外置的靜壓分配器實(shí)現(xiàn)等風(fēng)量送風(fēng),外部排風(fēng)口定義為壓力出口. 地板送風(fēng)口與回風(fēng)口邊界條件均設(shè)置為多孔階躍模型,設(shè)置一定的有效面積系數(shù)和阻力系數(shù). 燈具的散熱量為34 W/盞. 該會(huì)議室按最大使用人數(shù)為8人設(shè)計(jì),人員散熱量為75 W/人[13].

1.5 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及測(cè)點(diǎn)布置

實(shí)驗(yàn)器材:Testo425熱敏風(fēng)速儀,帶有可伸縮手柄、熱敏風(fēng)速探頭,可用于直接測(cè)量風(fēng)速和溫度,同時(shí)還具備計(jì)算多點(diǎn)和時(shí)間段平均值的功能;安捷倫數(shù)據(jù)采集儀34972A并配合K型熱電偶,可實(shí)時(shí)記錄測(cè)點(diǎn)溫度數(shù)據(jù);AR854聲級(jí)計(jì),探頭為電容傳感器,量程為30～130 dBA,精度為±1.5 dB,分辨率為0.1 dB,頻率計(jì)權(quán)為A權(quán).

取房間寬度方向Y=0.2 m及Y=1.7 m兩個(gè)面為測(cè)試截面,兩個(gè)測(cè)試截面的監(jiān)測(cè)點(diǎn)位布置相同,如圖2所示,每個(gè)測(cè)試截面上共16個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)分布距離地面的高度分別為0.1 m、0.5 m、1.1 m、1.7 m. 實(shí)驗(yàn)開始時(shí),人員進(jìn)入室內(nèi)按照一側(cè)4人就坐,通過測(cè)點(diǎn)記錄人體所在區(qū)域周圍的溫度場(chǎng)和速度場(chǎng)分布情況. 此外,在會(huì)議室內(nèi)設(shè)置聲源,利用聲級(jí)計(jì)在會(huì)議室外測(cè)試隔音效果.

2 數(shù)值計(jì)算及結(jié)果分析

2.1 不同回風(fēng)結(jié)構(gòu)分析

將由Airpak計(jì)算所得的數(shù)據(jù)導(dǎo)入后處理軟件Tecplot中進(jìn)行圖像處理,得到各隔音會(huì)議室氣流組織模型內(nèi)部的溫度場(chǎng)和速度場(chǎng). 如圖3所示,以送回風(fēng)口同側(cè)模型為例,選取Y=0.35 m和X=0.4 m兩個(gè)截面作為展示截面,受送風(fēng)形式影響Y=0.35 m處為最不利一側(cè),當(dāng)該側(cè)人員舒適性能得到滿足,房間內(nèi)的整體舒適性都能得到滿足.X=0.4 m處的截面是人員與回風(fēng)通道所處的側(cè)視截面,從該截面可以看到兩側(cè)人員周圍的溫度分布情況以及氣流流向. 圖4～6是3種模型在Y軸和X軸方向人員所在截面(Y=0.35 m和X=0.4 m)的溫度與速度分布情況. 由模擬結(jié)果可知,3種結(jié)構(gòu)模型在相同送風(fēng)條件下,室內(nèi)的整體環(huán)境溫度均在25 ℃左右. 由于采用下送風(fēng)方式,在房間的下部會(huì)形成溫度較低的“空氣湖”,氣流受熱源影響上升,特別是在Y=0.35 m處的溫度云圖可明顯看到人體周圍形成的熱羽流. 由于送風(fēng)風(fēng)道的尺寸較小無法起到靜壓箱作用,送風(fēng)氣流的動(dòng)壓不能充分轉(zhuǎn)化為靜壓. 因此,氣流從地板送風(fēng)口出流之后仍會(huì)保持一定的原有送風(fēng)方向分速度,從而導(dǎo)致圖中所示房間左側(cè)溫度要明顯低于右側(cè),避免了因風(fēng)口離人體較近且氣流直吹而造成的“吹風(fēng)感”. 由此可知,小型會(huì)議室因其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)原因,與大型空間的送風(fēng)明顯有一定的差異. 采用非靜壓箱地板送風(fēng)可適度調(diào)整送風(fēng)方向,明顯提升人體舒適度.

對(duì)比3種模型的室內(nèi)溫度場(chǎng),從X=0.4 m處的截面可以發(fā)現(xiàn),因送風(fēng)氣流流向的原因使得房間左側(cè)人員周圍的環(huán)境溫度較低一些,而右側(cè)人員周圍的環(huán)境溫度略高. 在送回風(fēng)口同側(cè)模型中,房間底部與左側(cè)人員處的溫度相比于其他兩種模型要低一些,但在右側(cè)人員處可以明顯看到,297 K的等溫線與回風(fēng)口異側(cè)模型的分布情況類似,都在接近房間底部的位置. 且在同側(cè)模型中,雖然房間底部的溫度較低,但在人員以及房間上部區(qū)域有出現(xiàn)高于302 K的區(qū)域. 從X=0.4 m處截面分析其原因,主要是由于右側(cè)原本就是送風(fēng)條件不利的一側(cè),將回風(fēng)口設(shè)在此處使得熱氣在該側(cè)上部聚集,同時(shí)因回風(fēng)通道截面較小排風(fēng)不及時(shí),使得右側(cè)人員所處的熱環(huán)境更加惡化. 相比之下,異側(cè)布置時(shí)室內(nèi)的溫度場(chǎng)更舒適,從圖5可以看到,兩側(cè)人員處溫度分布相比其他模型更均勻,且未出現(xiàn)局部熱點(diǎn). 在斜對(duì)稱模型中,人體頭部以上區(qū)域出現(xiàn)高于302K的情況,但該范圍相較于同側(cè)模型要小得多. 從各模型的速度場(chǎng)分布來看,地板出風(fēng)口處的風(fēng)速較大,但氣流送出風(fēng)口后速度會(huì)迅速衰減,在到達(dá)人員工作區(qū)周圍時(shí)風(fēng)速均在0.3 m/s以下,符合舒適性要求. 在同側(cè)模型中,從X=0.4 m的截面可以看到,左側(cè)人員受送風(fēng)影響較大,腿部區(qū)域的氣流速度較大,但軀干及頭部以上區(qū)域氣流速度很小;右側(cè)人員處僅在靠近回風(fēng)口的地方有明顯的氣流流動(dòng),但回風(fēng)口對(duì)室內(nèi)氣流的影響范圍較小,且回風(fēng)通道尺寸較小排風(fēng)不及時(shí),使得人員頭部以上區(qū)域會(huì)熱量積聚,出現(xiàn)溫度較高的區(qū)域從而影響熱舒適性. 在異側(cè)模型中,兩側(cè)人員處都有明顯的上升氣流,冷空氣在房間底部形成空氣湖后,受人體熱量作用形成熱羽流上升,然后經(jīng)回風(fēng)口排出. 但在斜對(duì)稱模型中,因兩個(gè)回風(fēng)口布置在不同方向,使得室內(nèi)氣流流向更加復(fù)雜,從圖6可看到僅一側(cè)人員處有明顯的上升之流,排熱效果不如異側(cè)模型. 因此,相比于其他兩種模型,異側(cè)模型中人體周圍溫度較低,未出現(xiàn)溫度較高的區(qū)域,且房間兩側(cè)的溫度分布最均勻. 而斜對(duì)稱模型介于以上兩種模型之間,優(yōu)于同側(cè)模型,但比之異側(cè)模型有所不足. 綜上所述,針對(duì)通風(fēng)槽式的地板送風(fēng)系統(tǒng),采用送回風(fēng)風(fēng)口異側(cè)布置模型更有利于室內(nèi)熱環(huán)境的優(yōu)化.

2.2 不同送風(fēng)工況分析

空調(diào)送風(fēng)量可由下式確定[14]:

(6)

式中,Ls為空調(diào)送風(fēng)量,m3/h;Q為室內(nèi)的顯熱冷負(fù)荷,W;Δt為送風(fēng)溫差,℃. 由于室內(nèi)的設(shè)計(jì)溫度確定為26 ℃,故影響送風(fēng)量的因素只有顯熱冷負(fù)荷與送風(fēng)溫度. 在本研究中室內(nèi)熱源只有人員(QP)和照明(Ql),因此不同熱源在人員活動(dòng)區(qū)產(chǎn)生的冷負(fù)荷可由下式給出[15]:

Q=αPQP+αlQl,

(7)

式中,αP、αl分別為人員和照明的冷負(fù)荷減小系數(shù),取0.8和0.7.

針對(duì)影響室內(nèi)冷負(fù)荷的兩大因素,人員數(shù)量以2人為變化步長,送風(fēng)溫度以2 ℃為變化步長,相互組合形成15個(gè)送風(fēng)工況,如表1所示. 基于送回風(fēng)口異側(cè)模型對(duì)這15種工況進(jìn)行模擬,并對(duì)人員數(shù)量、送風(fēng)溫度、風(fēng)量、0.1 m與1.1 m處平均垂直溫差、呼吸區(qū)平均空氣齡和工作區(qū)(1.1 m處)通風(fēng)效率進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,并利用Airpak軟件在室內(nèi)平均選取200個(gè)狀態(tài)點(diǎn),分析其有效溫度差是否在-1.7～1.1 ℃之間,從而得到空氣擴(kuò)散性能指標(biāo)(ADPI).

表1所示為各工況的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù). 隨著人員數(shù)量的增加,室內(nèi)熱負(fù)荷也相應(yīng)增加,為了維持室內(nèi)熱環(huán)境的舒適性,在送風(fēng)溫度不變的情況需增大風(fēng)量. 在人員相同的情況下,送風(fēng)溫度的提升會(huì)使得送風(fēng)風(fēng)量增加,但送風(fēng)量的增加會(huì)令0.1 m與1.1 m處的平均垂直溫差相應(yīng)減小,房間整體溫度更均勻,舒適性更好. 從總體情況來看,各工況下0.1 m與1.1 m處的平均垂直溫差均不超過3 ℃,大部分工況都在1.5 ℃左右,少數(shù)情況能達(dá)到1 ℃以下,說明在該送風(fēng)方式下不會(huì)產(chǎn)生較大的垂直溫差,符合地板送風(fēng)的舒適性要求. 此外,送風(fēng)量的增加會(huì)使房間換氣次數(shù)增多,空氣齡減小,有利于提高房間內(nèi)的空氣品質(zhì). 但送風(fēng)量過大會(huì)造成能耗的增加,同時(shí)會(huì)產(chǎn)生強(qiáng)烈的吹風(fēng)感影響人體舒適性體驗(yàn),且因排風(fēng)通道的限制當(dāng)風(fēng)量達(dá)到一定量時(shí)很難及時(shí)排出,使得室內(nèi)正壓升高影響送風(fēng)及人體舒適性體驗(yàn). ADPI作為舒適性空調(diào)的一個(gè)重要評(píng)價(jià)條件,可以判別一個(gè)空調(diào)系統(tǒng)能否滿足舒適性要求. 表1中顯示了ADPI指標(biāo)基本與通風(fēng)效率保持相同的趨勢(shì)且大部分都能保持在70%以上,雖略低于舒適性空調(diào)的要求,但作為一個(gè)人員密集的小空間且人員停留時(shí)間較短,對(duì)舒適性的要求可以適當(dāng)降低. 因此,在人員較少時(shí)采用小溫差大風(fēng)量效率更高,人員較多時(shí)采用大溫差送風(fēng)更能滿足舒適性要求.

表1 不同工況下的通風(fēng)性能統(tǒng)計(jì)Table 1 Statistical table of ventilation performance under different working conditions

2.3 模擬與實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比

根據(jù)我國的測(cè)量行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JJF1059—2012[16],測(cè)量不確定度是根據(jù)所用到的信息來表征賦予被測(cè)量值分散性的一個(gè)非負(fù)參數(shù),用來評(píng)價(jià)測(cè)量結(jié)果質(zhì)量,綜合了所有誤差因素對(duì)測(cè)量結(jié)果的影響. 隨著不確定度分析理論的不斷發(fā)展,可將不確定度分A類隨機(jī)不確定度和B類系統(tǒng)不確定度. 合成不確定度可由下式求出:

(8)

式中,ΔX為合成不確定度,即所求的最終不確定度;ΔXA為隨機(jī)不確定度;ΔXB為系統(tǒng)不確定度,通常取ΔXB=ΔX儀.

本文以工況11和13作為典型工況,取Y=0.2 m截面為實(shí)測(cè)面,將實(shí)測(cè)所得數(shù)據(jù)根據(jù)式(8)計(jì)算得出,工況11溫度和風(fēng)速的不確定度分別為:ΔXT1=0.143,ΔXV1=0.037;工況13溫度和風(fēng)速的不確定度分別為:ΔXT2=0.108,ΔXV2=0.034.

圖7所示為模擬與實(shí)測(cè)的對(duì)比結(jié)果,可以看出,室內(nèi)的溫度場(chǎng)在高度方向上有一定的垂直溫差. 當(dāng)大溫差送風(fēng)時(shí),工況11送風(fēng)量較少,在垂直方向上最大有1.5 ℃的溫差,此時(shí)冷量雖滿足負(fù)荷要求,但風(fēng)量不足使得房間局部溫度偏低而整體溫度較高,同時(shí)新風(fēng)量的不足也會(huì)導(dǎo)致室內(nèi)污染物濃度升高,空氣品質(zhì)下降. 相比之下,工況13減小溫差增大風(fēng)量,使得室內(nèi)整體溫度降低且垂直溫差較小,更好地稀釋室內(nèi)的污染物使人員呼吸到更新鮮的空氣. 此外,兩種工況下各測(cè)點(diǎn)高度的風(fēng)速均未超過0.3 m/s,能滿足舒適性要求. 工況11溫度模擬值與實(shí)測(cè)值的最大誤差為1.7%,速度模擬值與實(shí)測(cè)值的最大誤差為33.3%;工況13溫度模擬值與實(shí)測(cè)值的最大誤差為1.5%,速度模擬值與實(shí)測(cè)值的最大誤差為38.4%. 由于實(shí)際風(fēng)速較小,相對(duì)偏差并不大,因此結(jié)果均在可接受范圍,故本文的模擬結(jié)果與實(shí)際相符合,模擬結(jié)果對(duì)實(shí)際工程具有參考價(jià)值. 同時(shí)對(duì)會(huì)議室的隔音性能進(jìn)行檢測(cè),結(jié)果顯示采用本結(jié)構(gòu)的隔音會(huì)議室隔音量能達(dá)到35 dB以上,按照正常人語音在40～60 dB之間,而人耳能聽清語音需要在25 dB以上,所以能滿足隔音的要求.

3 結(jié)論

本文以小型隔音會(huì)議室為研究對(duì)象,在滿足限制條件的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)了一種通風(fēng)槽式地板下送風(fēng)系統(tǒng),并通過數(shù)值模擬與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證相結(jié)合的方法對(duì)其送回風(fēng)結(jié)構(gòu)及多種送風(fēng)工況進(jìn)行了分析,并得出以下結(jié)論:

(1)通過對(duì)比3種送回風(fēng)結(jié)構(gòu)模型發(fā)現(xiàn),采用通風(fēng)槽式的地板下送風(fēng)形式,選擇送回風(fēng)風(fēng)口異側(cè)布置結(jié)構(gòu),有利于改善氣流組織,兩側(cè)人員的舒適性更好;

(2)當(dāng)室內(nèi)人員較少時(shí),采用小溫差的送風(fēng)形式通風(fēng)效率高、空氣齡小,有利于提高室內(nèi)空氣品質(zhì). 當(dāng)室內(nèi)人員較多時(shí),采用大溫差的送風(fēng)方式更節(jié)能,舒適性更好,但考慮到空氣品質(zhì),送風(fēng)溫度不宜低于18 ℃,否則易造成垂直溫差過大、室內(nèi)新風(fēng)量不足從而導(dǎo)致空氣品質(zhì)下降等問題;

(3)采用本通風(fēng)結(jié)構(gòu)及送風(fēng)工況確定方法時(shí),各工況下最小垂直溫差為0.53 ℃,最大為2.45 ℃;通風(fēng)效率最低為83.60%,最高為97.65%;ADPI最小值為67.60%,最大值為80.26%;說明在不同工況時(shí),對(duì)送風(fēng)參數(shù)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整,就能滿足人員短時(shí)間停留的舒適性要求.