侯博

（中國中煤能源集團(tuán)有限公司，北京100120）

0 引言

隨著我國城鎮(zhèn)化水平的不斷提升，城市規(guī)模越來越大，供熱需求增長迅速［1］。同時(shí)，在節(jié)能減排政策的要求下，城市集中供暖需求將大幅增加。在國家嚴(yán)控新增燃煤裝機(jī)的背景下，提高現(xiàn)役中小型機(jī)組供熱能力將具有較大市場；同時(shí)，伴隨煤電機(jī)組由“主體電源”向“調(diào)節(jié)電源”的轉(zhuǎn)變，供熱機(jī)組的熱電解耦也將成為中小型煤電機(jī)組高質(zhì)量發(fā)展的現(xiàn)實(shí)需求［2］。低壓缸零功率改造（切除低壓缸進(jìn)汽），是繼光軸改造之后兼顧供熱和機(jī)組靈活性的一項(xiàng)創(chuàng)新技術(shù)。經(jīng)過多年運(yùn)行實(shí)踐，該技術(shù)在安全性、經(jīng)濟(jì)性、穩(wěn)定性等方面明顯優(yōu)于傳統(tǒng)高背壓改造技術(shù)，具有廣闊的推廣應(yīng)用前景。自2017年臨河熱電廠330 MW 功率#1 機(jī)組實(shí)施低壓缸零功率改造以來，國內(nèi)已有20 余臺300 MW 等級以下機(jī)組實(shí)施了改造［3-5］。本研究以山西晉北地區(qū)某135 MW燃煤機(jī)組低壓缸零功率改造為例，對該技術(shù)在中小型煤電機(jī)組擴(kuò)大供熱能力、提高機(jī)組靈活性方面的應(yīng)用加以分析，以期為中小型煤電機(jī)組供熱、機(jī)組靈活性改造提供參考。

1 低壓缸零功率改造技術(shù)原理

低壓缸零功率改造技術(shù)原理如圖1 所示，此改造需要在中、低壓缸連通管上加裝1 組液控蝶閥及旁路系統(tǒng)，從而在低壓轉(zhuǎn)子不脫離、整體軸系始終同頻運(yùn)轉(zhuǎn)的情況下，通過中、低壓缸連通管上新加裝的全密封、零泄漏的液控蝶閥啟閉動作，實(shí)現(xiàn)低壓缸進(jìn)汽與不進(jìn)汽的靈活切換［6］。同時(shí)，可以對蒸汽參數(shù)進(jìn)行調(diào)節(jié)的旁路控制系統(tǒng)將小股中壓排汽作為冷卻蒸汽通入低壓缸，缸后噴水長期投運(yùn)，控制排汽溫度在正常范圍內(nèi)，保證低壓缸在切除進(jìn)汽的工況下安全運(yùn)行。通過供熱機(jī)組在抽汽凝汽運(yùn)行方式與高背壓運(yùn)行方式的靈活切換，使機(jī)組同時(shí)具備高背壓機(jī)組供熱能力強(qiáng)、抽汽凝汽式相對發(fā)電量高的特性。

圖1 低壓缸零功率改造方案示意Fig.1 Schematic of the low-pressure cylinder zero-output scheme

2 研究對象基本情況

2.1 概況

晉北地區(qū)某135 MW 機(jī)組低壓缸零功率改造項(xiàng)目鍋爐為哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的480 t∕h 超高壓參數(shù)自然循環(huán)、單爐膛、一次再熱、高溫絕熱旋風(fēng)分離器、平衡通風(fēng)、前墻給煤、緊身封閉布置、鋼架雙排柱懸吊結(jié)構(gòu)循環(huán)流化床蒸汽鍋爐；汽輪機(jī)為哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的超高壓、一次中間再熱、單軸雙缸、雙排汽、直接空冷抽汽凝汽式汽輪機(jī)；發(fā)電機(jī)為哈爾濱電機(jī)廠生產(chǎn)的定子空外冷、轉(zhuǎn)子空內(nèi)冷、自勵(lì)磁發(fā)電機(jī)；煙氣處理采用選擇性非催化還原（SNCR）+半干法循環(huán)流化床+布袋除塵裝置，機(jī)組污染物排放達(dá)到超低標(biāo)準(zhǔn)。汽輪機(jī)參數(shù)見表1。

2.2 機(jī)組供熱改造情況

根據(jù)研究對象所在地市總體供熱規(guī)劃，該廠承擔(dān)總供熱面積為900萬m2、總熱負(fù)荷477 MW。根據(jù)相關(guān)氣象資料，結(jié)合國家有關(guān)部門推薦的公式計(jì)算出全年供熱量為4 565.1 TJ。

該廠有2 臺135 MW 機(jī)組，#1 機(jī)組于2018 年10月完成抽汽+高背壓形式改造，改造后可實(shí)現(xiàn)供熱面積556 萬m2，總供熱量2 605.5 TJ，其中乏汽余熱供熱量為816.0 TJ，抽汽供熱量為1 789.5 TJ。#2機(jī)組實(shí)施低壓缸零功率改造后，可通過低壓缸零功率方式實(shí)現(xiàn)熱電解耦來調(diào)節(jié)供熱負(fù)荷，在30%～100%額定電負(fù)荷范圍內(nèi)與#1 機(jī)組配合在最經(jīng)濟(jì)狀態(tài)運(yùn)行，滿足全年4 565.1 TJ供熱量需求和安全要求。

表1 汽輪機(jī)參數(shù)Tab.1 Steam turbine Parameters

3 低壓缸零功率改造方案

3.1 熱力系統(tǒng)主要改造內(nèi)容

低壓缸零功率改造方案中，熱力系統(tǒng)主要改造內(nèi)容包括：在原有中、低壓缸連通管上加裝液控蝶閥；增加低壓缸冷卻蒸汽旁路系統(tǒng)；配套汽輪機(jī)本體運(yùn)行監(jiān)視測點(diǎn)改造；低壓缸末級葉片進(jìn)行抗水蝕金屬耐磨層噴涂處理；低壓次末級、末級葉片運(yùn)行安全性校核；中、低壓缸之間的連通管上引出抽汽供熱管道；配套供熱系統(tǒng)改造；疏水系統(tǒng)及凝結(jié)水系統(tǒng)改造。

3.2 自動控制系統(tǒng)主要改造內(nèi)容

梳理原控制系統(tǒng)中與供熱抽汽相關(guān)的控制邏輯，取消或修改與低壓缸零功率供熱有沖突的相關(guān)控制邏輯。梳理原控制系統(tǒng)中與低壓缸運(yùn)行相關(guān)的保護(hù)定值設(shè)置，確認(rèn)各控制邏輯與低壓缸零功率運(yùn)行要求一致。增加低壓缸零功率供熱投入∕切除控制邏輯。增加低壓缸溫度監(jiān)控系統(tǒng)接入分散控制系統(tǒng)（Distributed Control System，DCS）。

4 安全性分析

4.1 低壓缸零功率運(yùn)行動葉水蝕分析

機(jī)組切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行期間，極小流量的蒸汽在低壓缸內(nèi)勢必會沿著葉片發(fā)生流動分離，末級、次末級葉頂部位在小容積流量下被蒸汽長期沖刷可能會導(dǎo)致水蝕［7］；同時(shí)，末級葉片根部出現(xiàn)倒渦流區(qū)，甚至?xí)U(kuò)大到整個(gè)低壓缸。此時(shí)噴水裝置處于運(yùn)行狀態(tài)，如果噴水霧化效果不好，會隨著回流汽流沖刷葉根。但由于此時(shí)的蒸汽數(shù)量級很小（相比于常規(guī)低負(fù)荷運(yùn)行），同時(shí)由于末級處的蒸汽是經(jīng)過前幾級鼓風(fēng)加熱的過熱蒸汽，研究認(rèn)為其自身夾帶水滴的能力有限，在長期切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行期間存在的水蝕危害要小于機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行（末級葉片長期處于濕蒸汽區(qū)）時(shí)的水蝕危害。由此得出結(jié)論：切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行期間，葉片水蝕問題較長期低負(fù)荷運(yùn)行更不明顯，此次低壓缸零功率改造，機(jī)組開缸后葉片僅做常規(guī)維護(hù)即可［8］。為防止次級、末級葉片水蝕，本項(xiàng)目對葉片表面采取噴涂強(qiáng)化處理，葉片噴涂的整體和局部效果如圖2—3所示。

圖2 葉片噴涂整體效果Fig.2 Overall painting effect of the blade

圖3 葉片噴涂局部效果Fig.3 Local painting effect of the blade

可以根據(jù)機(jī)組停運(yùn)后對次級、末級葉片的檢查結(jié)果，進(jìn)一步判斷水蝕對次級、末級葉片的影響程度，從而采取更加有效的預(yù)防措施。

4.2 葉片顫振分析

有研究表明：流體自激振動中的失速顫振是引起汽輪機(jī)葉片在小容積流工況下動應(yīng)力突增的直接原因［9］。失速汽流對葉片所做的正功小于機(jī)械阻尼所消耗的能量時(shí)，葉片從汽流獲得的能量不斷被機(jī)械阻尼所消耗，葉片振動的振幅逐漸衰減，振動趨于消失。反之，葉片從汽流獲得的能量不斷增加，葉片振動的振幅逐步加大，于是發(fā)生顫振。

根據(jù)研究機(jī)構(gòu)基于多物理場耦合計(jì)算的低壓缸極小流量計(jì)算模型［10］，可以通過有限元分析獲得低壓缸零出力狀態(tài)下的流動特性，掌握葉片動應(yīng)力的分布規(guī)律，確定極小流量的安全范圍。針對本研究對象，研究結(jié)論是機(jī)組切除低壓缸供熱運(yùn)行期間，低壓轉(zhuǎn)子在高真空條件下“空轉(zhuǎn)”；10 t∕h 左右的進(jìn)汽流量已經(jīng)不在動應(yīng)力臨界區(qū)域內(nèi)，此時(shí)失速汽流對葉片的激振力已經(jīng)非常微弱，其對葉片所做的正功完全能夠被機(jī)械阻尼所消耗，不會引起葉片顫振。

4.3 鼓風(fēng)發(fā)熱減弱措施

汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子在“高真空”條件下空轉(zhuǎn)運(yùn)行，微量的漏汽在缸內(nèi)會被鼓風(fēng)加熱。由于其本身流動性能較差，如不將鼓風(fēng)所產(chǎn)生的熱量帶走，勢必會引起鼓風(fēng)超溫的危險(xiǎn)?？諝馊缛舯欢虝r(shí)間鼓風(fēng)后導(dǎo)致缸內(nèi)金屬零部件出現(xiàn)較大溫差，溫差所導(dǎo)致的過大熱應(yīng)力會引起機(jī)組金屬零部件的熱疲勞損傷。同時(shí)，溫度一旦超出材料的正常承受范圍，金屬零部件的機(jī)械性能就會大幅下降，如蠕變強(qiáng)度和持久強(qiáng)度都會降低。因此，必須采用相應(yīng)的措施有效降低鼓風(fēng)發(fā)熱。本項(xiàng)目設(shè)置了低壓缸冷卻蒸汽管道系統(tǒng)，保證缸內(nèi)合理的流動性，將鼓風(fēng)所產(chǎn)生的熱量帶走。同時(shí)，開啟排汽缸噴水降溫系統(tǒng)，降低缸溫防止因超溫膨脹發(fā)生脹差超限、不平衡振動以及密封性能降低等危險(xiǎn)。

4.4 空冷島系統(tǒng)防凍分析

低壓缸零功率改造后，進(jìn)入空冷島的低壓缸排汽大幅減少，每小時(shí)僅有10多t的冷卻蒸汽，此時(shí)需考慮空冷島的防凍問題。本研究建議在機(jī)組每列空冷配汽管道上增加電動真空隔離閥及小凝汽器各1 臺。當(dāng)機(jī)組經(jīng)過低壓缸零功率改造后，關(guān)閉每列空冷配汽管道上的電動真空隔離閥，保證低壓缸的少量排汽不進(jìn)入空冷島，而是使其進(jìn)入新增的小凝汽器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水，疏水排入排汽裝置下部的凝結(jié)水箱；機(jī)組低壓缸零功率改造后空冷島的風(fēng)機(jī)全部停運(yùn)，并將空冷島四周及頂部用棉簾等包裹覆蓋，減少受熱面的自然對流換熱；切除低壓缸進(jìn)汽運(yùn)行應(yīng)盡量安排在白天進(jìn)行，合理控制運(yùn)行時(shí)間，盡量在一天中氣溫比較高的時(shí)間段進(jìn)行。通過采取以上措施可有效避免空冷島發(fā)生凍損［11］。

4.5 缸內(nèi)流場實(shí)時(shí)監(jiān)測

機(jī)組經(jīng)過低壓缸零功率改造之后，在背壓運(yùn)行期間，低壓缸內(nèi)的溫度場將發(fā)生變化［12］。為了更準(zhǔn)確地跟蹤缸內(nèi)汽流溫度、壓力等數(shù)據(jù)的分布情況，需要補(bǔ)充加裝原DCS 和汽輪機(jī)數(shù)字電液控制（Digital Electro-Hydraulic Control，DEH）系統(tǒng)沒有的監(jiān)測點(diǎn)。其中，溫度監(jiān)測點(diǎn)采用高精度熱電偶，壓力監(jiān)測點(diǎn)要求采用絕壓變送器，如圖4—5所示。新增加的監(jiān)測點(diǎn)同原有監(jiān)測點(diǎn)一并納入DCS，實(shí)現(xiàn)自動化監(jiān)測及數(shù)據(jù)記錄。

圖4 中、低壓缸溫度監(jiān)測點(diǎn)布置Fig.4 Arrangement of temperature measuring points of the medium and low-pressure cylinders

圖5 汽輪機(jī)本體保護(hù)監(jiān)視系統(tǒng)（TSI）監(jiān)測Fig.5 Turbine supervisory instrumentation（TSI）monitoring on the turbine body

5 低壓缸零功率改造方案優(yōu)勢分析

就目前國內(nèi)已經(jīng)實(shí)施及運(yùn)行的改造案例，純凝或抽凝機(jī)組大容量供熱改造可供選擇的技術(shù)方案主要有光軸改造方案和低壓缸零功率改造方案2種。下面以本研究對象#1 機(jī)組高背壓+#2 機(jī)組分別采用光軸改造和低壓缸零功率改造為例，對這2 種改造方案進(jìn)行對比分析。

5.1 供需平衡分析

低壓缸零功率改造和光軸改造只是改造的內(nèi)容和方式不同，其本質(zhì)都是切斷低壓缸的進(jìn)汽、減少機(jī)組做功，最大程度增加供熱蒸汽量，以滿足外界熱負(fù)荷需求［13］。對同一臺機(jī)組來說，2 種改造方式所實(shí)現(xiàn)的供熱能力基本相同。

5.2 投資比較

5.2.1 光軸改造

（1）汽輪機(jī)改造。主要包括中低壓聯(lián)通管改造、低壓缸光軸、低壓缸內(nèi)部結(jié)構(gòu)形式、低壓隔板套及隔板拆除等。

（2）工藝系統(tǒng)改造。主要包括凝結(jié)水系統(tǒng)、汽封系統(tǒng)、疏水系統(tǒng)等。

5.2.2 低壓缸零功率改造

（1）中低壓聯(lián)通管改造。主要包括加裝蝶閥、適當(dāng)抬高聯(lián)通管標(biāo)高，并進(jìn)行打孔抽汽。

（2）增加低壓缸冷卻系統(tǒng)。主要包括加裝冷卻蒸汽管道系統(tǒng)。

（3）控制系統(tǒng)改造。主要包括低壓缸新增監(jiān)視、控制、保護(hù)系統(tǒng)。

光軸改造方案投資估算為1 350 萬元，低壓缸零功率改造方案投資估算為1 295 萬元。在達(dá)到同樣供熱能力的條件下，后者可節(jié)約投資55 萬元。

5.3 改造內(nèi)容及維護(hù)比較

光軸改造的核心是用一根光軸替代原有的低壓轉(zhuǎn)子，使汽輪機(jī)低壓缸完全失去做功能力，從而實(shí)現(xiàn)低壓缸零功率運(yùn)行［14］。同時(shí)，為保證機(jī)組安全運(yùn)行，還需要進(jìn)行相應(yīng)的配套改造。改造工程需要對汽輪機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行“手術(shù)”，可謂“傷筋動骨”，同時(shí)每年還要進(jìn)行2 次揭缸更換轉(zhuǎn)子的作業(yè)，改造和運(yùn)行維護(hù)任務(wù)都很繁重。

低壓缸零功率改造的主要內(nèi)容是在中、低壓缸連通管上增加液控蝶閥，以確保不會有蒸汽進(jìn)入低壓缸，從而實(shí)現(xiàn)低壓缸零功率運(yùn)行目的。同時(shí)為保證機(jī)組安全運(yùn)行，還要針對末兩級葉片進(jìn)行相應(yīng)的配套改造。這樣的改造基本屬于“外部手術(shù)”，并不涉及機(jī)組內(nèi)部結(jié)構(gòu)，也不需要每年專門進(jìn)行揭缸作業(yè)。

對上述2 種改造方案實(shí)施及運(yùn)行維護(hù)進(jìn)行比較，低壓缸零功率改造方案更簡便易操作，也更易于維護(hù)。

5.4 運(yùn)行合理性分析

2 種改造方案的供熱抽汽、排汽平均流量及總供熱量見表2。由表2 可見，高背壓+光軸改造方案中，#1 機(jī)組采暖季抽汽平均流量僅為33 t∕h，抽汽總供熱量342.0 TJ，顯然沒有最大限度地發(fā)揮#1 機(jī)組的應(yīng)有效能。而在#2 機(jī)組低壓缸零功率改造配合#1機(jī)組高背壓改造的方案中，#1 機(jī)組采暖季平均抽汽流量為175 t∕h，抽汽總供熱量1 831.0 TJ，機(jī)組供熱能力得到了充分發(fā)揮。

表2 供熱抽汽、排汽平均流量及總供熱量Tab.2 Average flow of extraction and exhaust steam and total heat supply

另一方面，根據(jù)侯曉寧等人［15-16］的研究，由于#1機(jī)組改為高背壓供熱，而僅依靠乏汽參數(shù)又不能達(dá)到供熱熱網(wǎng)供水溫度需要，必須與較高參數(shù)抽汽配合，所以限制了#1機(jī)組運(yùn)行的靈活性。如果#2機(jī)組采用光軸改造方案，便成為一臺純背壓機(jī)式汽輪機(jī)，其發(fā)電能力完全處于“熱控制”狀態(tài)。這樣一來，即使外界存在進(jìn)一步的用電負(fù)荷需求，也完全沒有能力去滿足。

如果#2 機(jī)組采用用低壓缸零功率改造方案，據(jù)測算，可以讓#1 機(jī)組優(yōu)先承擔(dān)熱負(fù)荷，以充分發(fā)揮#1 機(jī)組最佳經(jīng)濟(jì)性下的供熱能力（能耗性能優(yōu)化試驗(yàn)結(jié)果為3 156.0 TJ；抽汽供熱量1 831.0 TJ+乏汽1 325.0 TJ）。而當(dāng)外界存在用電負(fù)荷需求的條件下，#2 機(jī)組可以通過低壓缸做功，實(shí)現(xiàn)熱電解耦，保證#2機(jī)組的靈活運(yùn)行，達(dá)到最大運(yùn)行效益。

5.5 發(fā)電量及能耗分析

采暖季平均發(fā)電負(fù)荷按額定功率的65%計(jì)算（近5年采暖季平均發(fā)電負(fù)荷率為68.6%），2個(gè)方案采暖季耗煤量分別見表3。由表3可見，#2機(jī)組采用光軸改造方案，采暖期平均主蒸汽流量為694 t∕h；#2機(jī)組采用低壓缸零功率改造方案，采暖期平均主蒸汽流量為771 t∕h，說明后者的設(shè)備供熱能力、經(jīng)濟(jì)性得到了更有效的發(fā)揮。

2 個(gè)方案采暖季發(fā)電量比較見表4。由表4 可見，采用#1機(jī)組高背壓+#2機(jī)組光軸的改造方案，采暖季總供熱量為4 567.0 TJ，發(fā)電量為507.778 GW·h；而采用#1機(jī)組高背壓+#2機(jī)組低壓缸零功率改造方案，采暖季總供熱量為4 567.0 TJ，發(fā)電量為720.619 GW·h。同時(shí)，前者的發(fā)電綜合煤耗為246.2 g（∕kW·h），而后者的發(fā)電綜合煤耗為206.8 g∕（kW·h）。對比可見，#2 機(jī)組采用低壓缸零功率方案進(jìn)行改造，運(yùn)行更加節(jié)能、經(jīng)濟(jì)。

表3 采暖季耗煤量比較Tab.3 Coal consumption in a heating season

表4 采暖季發(fā)電量比較Tab.4 Power generation in a heating season

在采暖季供熱負(fù)荷發(fā)生變化情況下，供熱負(fù)荷未達(dá)到900 萬m2，采用光軸改造方案只能以“以熱定電”的方式運(yùn)行，當(dāng)調(diào)度負(fù)荷發(fā)生變化時(shí)無法進(jìn)行有效調(diào)整，造成調(diào)度考核、電量損失；加之2 臺機(jī)組在較低額定負(fù)荷下長期運(yùn)行效率降低、煤耗增加，整體經(jīng)濟(jì)效益并不理想。

在采暖季供熱負(fù)荷發(fā)生變化情況下，供熱負(fù)荷未達(dá)到900 萬m2，采用低壓缸零功率改造方案能靈活調(diào)整運(yùn)行方式，滿足調(diào)度負(fù)荷變化，增發(fā)電量；同時(shí)由#1 高背壓機(jī)組在最佳效率滿足供熱負(fù)荷需求，#2 機(jī)組負(fù)責(zé)補(bǔ)充調(diào)整，2 臺機(jī)組均能在經(jīng)濟(jì)效率下運(yùn)行，有效降低煤耗；整體經(jīng)濟(jì)效益非?？捎^。

因此，無論總的產(chǎn)能比較、產(chǎn)品單耗比較，還是從供熱發(fā)電調(diào)整靈活性、經(jīng)濟(jì)性來看，#2機(jī)組采用低壓缸零功率改造方案都要優(yōu)于光軸改造方案。

6 結(jié)論

本文通過對低壓缸零功率改造技術(shù)優(yōu)勢的分析，得出以下結(jié)論。

（1）相較于其他供熱改造技術(shù)，切缸改造技術(shù)更便于實(shí)施，對汽輪機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)影響小，而且改造后運(yùn)行維護(hù)更方便；實(shí)施低壓缸零功率改造后機(jī)組可以實(shí)現(xiàn)熱電解耦，可以使2 臺機(jī)組運(yùn)行方式更加靈活、合理和經(jīng)濟(jì)。

（2）低壓缸零功率改造機(jī)組實(shí)現(xiàn)熱電解耦后，具有超出與供熱負(fù)荷相對應(yīng)的發(fā)電量的可能性。與光軸改造相比，采暖季可大幅提高發(fā)電量，增加發(fā)電收益。以本研究對象為例，1 個(gè)采暖季可增加發(fā)電量約212.840 GW·h，約占全年發(fā)電量的18.19%，增加發(fā)電收益7 023萬元（此預(yù)測未考慮光軸改造方案每年1 個(gè)月停機(jī)更換轉(zhuǎn)子所減少的發(fā)電量）。

（3）300 MW 等級及以下中小機(jī)組實(shí)施低壓缸零功率改造后，機(jī)組在動葉水蝕、葉片顫振、鼓風(fēng)發(fā)熱、空冷島防凍等方面的風(fēng)險(xiǎn)均處于受控、可控狀態(tài)，特別是采取末級及次末級葉片強(qiáng)化處理、增加缸內(nèi)流程實(shí)時(shí)監(jiān)控及空冷島采取防凍措施后，機(jī)組的安全性、可靠性得到進(jìn)一步保證。

（4）低壓缸零功率改造技術(shù)在供需平衡、投資、改造內(nèi)容及維護(hù)、運(yùn)行合理性、發(fā)電量及能耗等方面均比傳統(tǒng)高背壓供熱改造技術(shù)具有明顯優(yōu)勢，且安全性、可靠性高?？梢灶A(yù)見，該技術(shù)在300 MW 等級及以下中小型機(jī)組供熱改造領(lǐng)域具有廣闊的推廣應(yīng)用前景。