劉欣，楊平，王懷東，李思齊

凍結(jié)MJS水泥土強(qiáng)度與凍融特性研究

劉欣1，楊平1，王懷東2，李思齊1

(1. 南京林業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院，江蘇 南京 210037；2. 中鐵第六勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，天津 300308)

以南京地鐵7號(hào)線中勝站全斷面承壓含水砂層近穿運(yùn)營車站工程為背景，通過對(duì)其粉細(xì)砂層進(jìn)行凍結(jié)MJS水泥土試驗(yàn)研究，探討MJS水泥土的不同水泥摻量、不同齡期、不同狀態(tài)(凍結(jié)，常溫，凍融)對(duì)水泥土強(qiáng)度變化與凍脹融沉特性的影響。研究結(jié)果表明：MJS水泥摻量條件下水泥土凍脹融沉變形很??；凍結(jié)后水泥土強(qiáng)度顯著提高，抗壓及抗折強(qiáng)度分別提高約2倍和3倍，凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度隨摻入比增加增幅由快逐漸變慢，且隨齡期增長呈對(duì)數(shù)規(guī)律增大；凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度隨摻入比增加先增大后減小，存在一個(gè)最大強(qiáng)度摻入比(45%)，且隨齡期增長呈對(duì)數(shù)規(guī)律減??；凍結(jié)水泥土彈性模量隨齡期和摻入比增加而增大，并基于試驗(yàn)結(jié)果提出用于預(yù)測凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)公式。

凍結(jié)MJS水泥土；強(qiáng)度；凍脹融沉；水泥摻入比；齡期

隨著我國軌道交通建設(shè)快速發(fā)展，將大量出現(xiàn)在復(fù)雜工程地質(zhì)與水文地質(zhì)條件下新建車站下穿運(yùn)營車站或下穿既有大型建筑物、構(gòu)筑物等情況。南京地鐵7號(hào)線中勝站下穿十號(hào)線運(yùn)營車站工程，處于全斷面承壓富含水地層，擬定下穿段采用水平MJS加固+水平凍結(jié)止水+CRD暗挖法密貼施工的施工工法。而該工法的凍結(jié)水泥土強(qiáng)度與凍融特性是保證安全施工與控制凍脹融沉變形的關(guān)鍵，也是凍結(jié)設(shè)計(jì)的主要參數(shù)。關(guān)于常規(guī)摻量的水泥土強(qiáng)度特性，國內(nèi)外學(xué)者已進(jìn)行了大量研究。在對(duì)水泥土強(qiáng)度影響因素研究中，湯怡新等[1?2]發(fā)現(xiàn)水泥摻入比對(duì)水泥土強(qiáng)度影響最大，在一定范圍內(nèi)，隨著摻入比增加，水泥土強(qiáng)度提高，強(qiáng)度越大其材料脆性越明顯；且存在擬制凍脹融沉最佳加固效果的最小水泥摻入比[3?4]。李永輝等[5?6]發(fā)現(xiàn)含水率在一定范圍內(nèi)，隨著含水率提高，水泥土強(qiáng)度大幅提高；隨著含水率的進(jìn)一步提高，強(qiáng)度增幅逐步減緩。Consoli等[7?8]研究了水泥摻量、含水率等因素對(duì)水泥土強(qiáng)度影響。在強(qiáng)度理論研究中，XIAO等[9?10]通過室內(nèi)試驗(yàn)對(duì)水泥土強(qiáng)度進(jìn)行了研究，并建立了強(qiáng)度預(yù)測模型。關(guān)于土體凍融特性研究，楊平等[11]對(duì)原狀土與凍融土力學(xué)性能的差異性進(jìn)行研究后，認(rèn)為凍融對(duì)土體結(jié)構(gòu)改變較大，工程中應(yīng)充分考慮凍融土的特性。WANG等[12?13]對(duì)多次凍融后土體特性進(jìn)行了研究。關(guān)于水泥土凍脹融沉特性研究，胡向東[14]研究了上?；尹S色粉砂水泥改良土凍脹融沉特性，并揭示了水泥土擬制凍脹融沉特性機(jī)理。關(guān)于凍結(jié)水泥土強(qiáng)度影響因素，馬卉等[15]研究了水泥摻量、齡期對(duì)凍結(jié)水泥土強(qiáng)度的影響，王許諾 等[16]研究發(fā)現(xiàn)溫度對(duì)水泥土強(qiáng)度的影響最大。綜上，有關(guān)常規(guī)摻入比的凍結(jié)水泥土強(qiáng)度特性受水泥摻入比、齡期、土體溫度、土體狀態(tài)等因素影響均有一定的研究，但針對(duì)MJS高水泥摻入比的水泥土及凍結(jié)水泥土的強(qiáng)度與凍融特性研究尚鮮見報(bào)道。本文選取中勝站近穿運(yùn)營車站范圍內(nèi)的粉細(xì)砂層開展MJS凍結(jié)水泥土強(qiáng)度與凍脹融沉試驗(yàn)，研究不同水泥摻量、不同齡期、不同狀態(tài)(凍結(jié)，常溫，凍融)對(duì)高摻量水泥土強(qiáng)度變化與凍脹融沉特性的影響，以期為工程設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

1 材料和方法

1.1 試驗(yàn)材料

本文試驗(yàn)用土為南京地區(qū)典型粉細(xì)砂，取自南京河西地區(qū)，與南京地鐵7號(hào)線中勝站為同一地層，土的基本物理指標(biāo)見表1，粉細(xì)砂顆粒級(jí)配級(jí)配曲線見圖１，不均勻系數(shù)c為3.99，曲率系數(shù)u為1.31，屬級(jí)配均勻，試驗(yàn)所用水泥為海螺牌42.5普通硅酸鹽水泥。

表1 土層相關(guān)物理指標(biāo)

圖1 級(jí)配曲線

按原始含水率配制擾動(dòng)土、水灰比1:2配制水泥漿，水泥漿按不同摻入比加入擾動(dòng)土中，進(jìn)行充分?jǐn)嚢琛?/p>

1.2 試驗(yàn)規(guī)劃與試驗(yàn)方法

凍脹融沉試驗(yàn)采用南京林業(yè)大學(xué)自制的凍脹融沉儀，該儀器能在負(fù)溫環(huán)境下實(shí)現(xiàn)單向凍結(jié)、單向融化，其原理如圖2所示。

試樣筒尺寸為Φ79.8 mm×50 mm，試樣在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)24 h后脫模，脫模完成后密封再放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)養(yǎng)護(hù)到規(guī)定齡期。在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)14 d后將試樣從養(yǎng)護(hù)室取出再放入0 ℃低溫環(huán)境中恒溫12 h。試驗(yàn)從試樣底部單向凍結(jié)，且為封閉系統(tǒng)凍脹，無需補(bǔ)水。當(dāng)凍脹率實(shí)測值不再增長視為凍脹結(jié)束，凍脹試驗(yàn)結(jié)束后，關(guān)閉底部冷板制冷開始融沉試驗(yàn)，當(dāng)融沉位移不再變化后停止試驗(yàn)。

1—溫度控制器；2—循環(huán)冷水進(jìn)口；3—循環(huán)冷水出口；4—試樣筒；5—加壓裝置；6—循環(huán)水泵；7—恒溫水槽；8—補(bǔ)水裝置；9—位移傳感器；10—數(shù)據(jù)采集儀；11—計(jì)算機(jī)；12—制冷塊；13—加壓設(shè)備；14—恒溫箱。

抗壓與抗折試驗(yàn)采用南京林業(yè)大學(xué)自行研制的微機(jī)控制凍土多功能壓力試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行，其可實(shí)現(xiàn)不同溫度的水泥土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)與抗折強(qiáng)度試驗(yàn)。主要研究不同狀態(tài)、不同水泥摻入比、不同齡期條件下水泥土抗壓、抗折強(qiáng)度與彈性模量變化規(guī)律。由于MJS的水泥摻入比均大于40%，因此水泥摻入比取0%，40%，45%，50%，60%和70%等6個(gè)水平，具體試驗(yàn)規(guī)劃如表2所示。

抗折試驗(yàn)試樣尺寸為40 mm×40 mm×160 mm，采用三聯(lián)模具制樣。依據(jù)GB/T17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》[17]，使用抗折試驗(yàn)折斷的棱柱體進(jìn)行抗壓試驗(yàn)，受壓面為試樣成型的兩個(gè)側(cè)面，面積為40 mm×40 mm。當(dāng)軸向應(yīng)變超過20%或破碎應(yīng)力下降達(dá)到10%，試驗(yàn)自動(dòng)停止?？拐墼囼?yàn)每種情況進(jìn)行3組平行試驗(yàn)，抗壓試驗(yàn)每種情況進(jìn)行6組平行試驗(yàn)，分別取平均值作為抗壓、抗折強(qiáng)度值。

表2 試驗(yàn)規(guī)劃

2 試驗(yàn)結(jié)果分析與討論

2.1 凍脹融沉特性

水泥摻入比對(duì)土體凍脹率、融沉系數(shù)影響規(guī)律見表3。由表可知：未摻入水泥的土體凍脹率和融沉系數(shù)分別為3.26%和3.57%，當(dāng)摻入比由0%增加到40%時(shí)，凍脹率與融沉系數(shù)顯著減小至0.23%和0.29%，僅為凍結(jié)原狀粉細(xì)砂凍脹率和融沉系數(shù)的7%和8%。據(jù)現(xiàn)有研究，對(duì)比未摻入水泥土體，隨摻入比增加，水泥土凍脹率和融沉系數(shù)呈指數(shù)下降，摻入水泥可有效抑制土體凍脹融沉變形[3?4]。其原因?yàn)椋和馏w摻入水泥后，隨水泥水化反應(yīng)生成水化物，水化物降低土體透水性，抑制凍脹時(shí)的水分遷移，凍結(jié)過程冰晶形成減少，進(jìn)而縮小了凍脹與融沉?xí)r的變形量。

表3 14 d齡期水泥土凍脹融沉值

由表3還可知：摻入比達(dá)到40%后，隨著摻入比繼續(xù)增大，水泥土凍脹率和融沉系數(shù)繼續(xù)減小，且減小幅度變緩，土體凍脹融沉變形很小。其原因?yàn)椋焊邠饺氡葪l件下，凍結(jié)過程中凍脹量小，對(duì)土骨架結(jié)構(gòu)破壞可忽略不計(jì)；融沉階段，土體應(yīng)力重分布過程不明顯，凍脹率與融沉值接近。當(dāng)水泥摻入比大于60%時(shí)，土體凍脹融沉變形很小，在工程中可忽略不計(jì)。

關(guān)于凍融對(duì)土體的影響，水泥摻入比大于60%時(shí)，土體凍脹融沉變形很小，此時(shí)一次凍融過程對(duì)土體結(jié)構(gòu)幾乎無破壞，但多次凍融循環(huán)對(duì)土體的破壞性依然存在，多次凍融后土體強(qiáng)度下降明顯[18]。

2.2 強(qiáng)度特性

2.2.1 水泥土破壞形態(tài)

圖3(a)～3(c)為不同條件下水泥土抗折破壞形式。由圖可知，3種狀態(tài)下水泥土抗折破壞形式均為貫穿棱柱體截面的斷裂破壞。其中常溫下破壞截面較為平整，凍結(jié)狀態(tài)次之，凍融后水泥土破壞截面平整度較差，具體表現(xiàn)為參差不齊的破壞面，說明凍融對(duì)其結(jié)構(gòu)有一定影響。

圖3(d)～3(f)為不同條件下水泥土試樣抗壓破壞形式。由圖可知，3種狀態(tài)下試樣均呈現(xiàn)雙剪面破壞形式，凍結(jié)狀態(tài)破壞特征較為明顯，常溫狀態(tài)次之，凍融狀態(tài)破雙剪面特征不明顯。這是因?yàn)椋簝鼋Y(jié)狀態(tài)下，受水泥水化物與冰共同作用，土顆粒之間有較強(qiáng)的黏聚力，土體強(qiáng)度較大且擁有良好的塑性；對(duì)比凍結(jié)狀態(tài)，常溫狀態(tài)下土體受水泥水化物作用，土顆粒間的黏聚力相對(duì)較小，脆性較強(qiáng)；對(duì)比常溫狀態(tài)，凍融后土體結(jié)構(gòu)受損，土顆粒間黏聚力進(jìn)一步減弱，脆性相對(duì)增加。

(a) 常溫狀態(tài)下抗折破壞形式；(b) 凍結(jié)狀態(tài)下抗折破壞形式；(c) 凍融狀態(tài)下抗折破壞形式；(d) 常溫狀態(tài)下抗壓破壞形式；(e) 凍結(jié)狀態(tài)下抗壓破壞形式；(f) 凍融狀態(tài)下抗壓破壞形式

2.2.2 不同狀態(tài)下水泥土強(qiáng)度

經(jīng)28 d標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，水泥土強(qiáng)度可達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，下面以28 d(定齡期)和50%水泥摻入比(定水泥摻入比)分析水泥土強(qiáng)度特性，不同狀態(tài)下水泥土抗折、抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)曲線見圖4。

由圖4可知：常溫、凍結(jié)、凍融3種狀態(tài)下，凍結(jié)水泥土強(qiáng)度最大，其強(qiáng)度遠(yuǎn)大于常溫和凍融水泥土，抗壓及抗折分別提高約2倍和3倍；凍融水泥土抗折及抗壓強(qiáng)度均略小于常溫水泥土，且水泥土凍融后其破壞應(yīng)變均小于常溫及凍結(jié)水泥土，但三者破壞應(yīng)變量值均不大。這是因?yàn)椋簩?duì)比常溫狀態(tài)，水泥土凍結(jié)后土中水變成冰，受冰的膠結(jié)作用，土體強(qiáng)度顯著提高；水泥土凍融后由于凍脹過程會(huì)對(duì)土體原有結(jié)構(gòu)造成一定損傷，使得凍融后土體強(qiáng)度略有降低。圖4還表明：3種狀態(tài)下的水泥土抗折應(yīng)力隨軸向變形均呈線性變化，抗折強(qiáng)度達(dá)到最大后，應(yīng)力迅速下降，直至試樣完全斷裂，表現(xiàn)出脆性破壞。3種狀態(tài)下的水泥土在應(yīng)變初期，壓應(yīng)力與應(yīng)變近似為線性關(guān)系，應(yīng)力達(dá)到最大值后開始下降，直至試樣破壞，表現(xiàn)為塑性破壞。

(a) 抗折試驗(yàn)應(yīng)力～變形曲線；(b) 抗壓試驗(yàn)應(yīng)力～應(yīng)變曲線

2.2.3 凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度分析

水泥摻入比與齡期對(duì)凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度影響規(guī)律見圖5，由圖5(a)可知，抗折強(qiáng)度隨摻入比增加呈先增大后減小的規(guī)律，存在一個(gè)最大強(qiáng)度摻入比45%。即摻入比為45%時(shí)，各齡期下凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度最大。隨摻入比繼續(xù)增加，各齡期凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度開始降低，當(dāng)摻入比達(dá)到70%時(shí)，各齡期凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度最小。其原因?yàn)椋簝鼋Y(jié)條件下，水泥水化物和冰共同作用，膠結(jié)土顆粒與填充土體空隙提高土體密度，土體抗彎能力增強(qiáng)；隨摻入比增加，水泥土含水率增大，水泥水化物與冰的含量增大，抗折強(qiáng)度增大。當(dāng)摻入比達(dá)到一定值后，土顆粒較少，水化物與冰的含量大，試樣逐漸趨向于純水泥與冰的性能，導(dǎo)致抗折強(qiáng)度隨摻量增加而降低。

由圖5(b)可知，高摻量的凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度隨著齡期增長均呈對(duì)數(shù)規(guī)律下降(擬合公式見表4)，這與常規(guī)摻量的水泥土不同，對(duì)比7 d抗折強(qiáng)度，90 d的強(qiáng)度降低顯著。其原因?yàn)椋憾听g期時(shí)屬水化反應(yīng)初期，土體受水化物與冰共同膠結(jié)作用，此時(shí)土體含水率較大，冰的膠結(jié)作用占主導(dǎo)，抗折強(qiáng)度顯著增長；隨齡期增長，水化反應(yīng)消耗土中水分，水化物膠結(jié)土顆粒，土體含水率下降，凍結(jié)時(shí)土體冰含量減少，冰的膠結(jié)作用減弱，抗折強(qiáng)度逐漸減??；隨齡期增長水化后期水泥土含水率變化緩慢，抗折強(qiáng)度隨齡期的降幅也變緩。

(a) 抗折強(qiáng)度與水泥摻入比關(guān)系曲線；(b) 抗折強(qiáng)度與齡期關(guān)系曲線

2.2.4 凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度分析

水泥摻入比與齡期對(duì)凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律見圖6，由圖6(a)可知：隨水泥摻入比增加，抗壓強(qiáng)度增大；摻入比為70%，各齡期抗壓強(qiáng)度最大，分別為24.22，25.29，28.10和34.33 MPa。當(dāng)水泥摻入比分別高于45%，50%時(shí)，隨摻入比增加，強(qiáng)度增長速率逐漸減緩。其原因?yàn)椋簝鼋Y(jié)條件下，水泥水化物與冰共同作用，膠結(jié)土顆粒與填充土體空隙提高了土體密度，水泥土抗壓強(qiáng)度顯著提高。隨水泥摻入比不斷增加，土中水泥含量與含水率過高，水泥無法充分進(jìn)行水化反應(yīng)，但在水化物與冰作用下強(qiáng)度仍緩慢提高。隨摻入比增加而強(qiáng)度增長速率減緩，此時(shí)強(qiáng)度開始進(jìn)入惰性區(qū)。

表4 ?10 ℃下水泥土抗折強(qiáng)度與齡期關(guān)系擬合公式

由圖6(b)可知：隨齡期增長，抗壓強(qiáng)度呈對(duì)數(shù)規(guī)律增大(擬合公式見表5)，齡期90 d時(shí)，各摻入比下抗壓強(qiáng)度最大，分別為25.30，28.19，30.36，32.59和34.33 MPa；隨齡期增大抗壓強(qiáng)度增長速率降低，齡期越長抗壓強(qiáng)度增長速率越慢。其原因?yàn)椋糊g期較小時(shí)，養(yǎng)護(hù)前期水化反應(yīng)強(qiáng)烈且含水率較大，水化物生成量與冰含量較多，共同膠結(jié)土顆粒與填充土體空隙增加了土體密度，因此水泥土抗壓強(qiáng)度增長迅速；水化反應(yīng)消耗水分，隨著齡期增長，水化反應(yīng)后期，水化反應(yīng)緩慢，土體含水率較低，水化物生成量與含冰量降低，因此水泥土抗壓強(qiáng)度增長減緩。固定水灰比下，隨摻入比增加，水泥土含水率增大，因此水泥摻入比越大凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度越大。

2.2.5 凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度表征參數(shù)

關(guān)于水泥土強(qiáng)度影響因素，國內(nèi)外學(xué)者已進(jìn)行了大量研究，提出了一些可預(yù)測水泥土抗壓強(qiáng)度的表征參數(shù)。據(jù)已有研究[19?20]，考慮溫度因素，構(gòu)建包含水泥摻量和齡期的凍結(jié)水泥土強(qiáng)度表征參數(shù)式(1)，并建立凍結(jié)水泥土強(qiáng)度經(jīng)驗(yàn)公式式(2)。

式中：為凍結(jié)水泥強(qiáng)度表征參數(shù)；w為水泥摻入比；為凍結(jié)時(shí)溫度，℃；為養(yǎng)護(hù)齡期，d。

(a) 抗壓強(qiáng)度與水泥摻入比關(guān)系曲線；(b) 抗壓強(qiáng)度與齡期關(guān)系曲線

圖6 ?10 ℃下水泥土抗壓強(qiáng)度曲線

Fig. 6 Curves of compressive strength of cement soil at ?10 ℃

表5 ?10 ℃下水泥土抗壓強(qiáng)度與齡期關(guān)系擬合公式

式中：為凍結(jié)水泥抗壓強(qiáng)度，MPa；為凍結(jié)水泥強(qiáng)度表征參數(shù)；和為與土性、溫度、水泥摻量有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，與取值與具體物理意義有待進(jìn)一步研究。由圖7可知凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度與表征參數(shù)呈較好的冪函數(shù)關(guān)系，表明經(jīng)驗(yàn)公式適用于凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度預(yù)測。由經(jīng)驗(yàn)公式知，可通過增大水泥摻入比及延長齡期，提高凍結(jié)水泥抗壓強(qiáng)度。

但過高的水泥摻入比對(duì)提高水泥土強(qiáng)度作用不明顯，此外凍結(jié)水泥土強(qiáng)度也受土類、溫度、水灰比以及養(yǎng)護(hù)方式等因素影響，實(shí)際工程中應(yīng)充分考慮這些因素以及經(jīng)濟(jì)合理性，通過強(qiáng)度與凍融特性研究，建議本工程可選用水泥摻入比為45%～50%，養(yǎng)護(hù)28 d后開始凍結(jié)。

圖7 ?10 ℃下水泥土抗壓強(qiáng)度與表征參數(shù) PCT關(guān)系曲線

2.2.6 彈性模量分析

水泥土的彈性模量通常用峰值應(yīng)力50%對(duì)應(yīng)的割線模量表示，因此本文凍結(jié)水泥土彈性模量以土體單軸抗壓強(qiáng)度1/2處應(yīng)力與應(yīng)變比值來表征水泥土的變形特征[16]。?10 ℃下水泥土彈性模量隨水泥摻入比與齡期變化規(guī)律見圖8，與抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律相似，圖8(a)表明，各齡期下彈性模量隨水泥摻入比增加而增大，且增長速率逐漸變緩。摻入比低于50%時(shí)，隨摻入比增加，彈性模量增長迅速，摻入比對(duì)彈性模量影響較大；摻入比高于50%時(shí)，彈性模量變化較緩慢，此時(shí)摻入比對(duì)彈性模量影響較小，水泥摻入比為70%時(shí)，7～90 d齡期彈性模量均最大，分別為861.62，1 005.54，1 188.45和1 781.36 MPa。由圖8(b)可知，各摻入比下，水泥土彈性模量隨齡期增長均增大，且增長速率有逐漸變緩的趨勢，同一摻入比下90 d齡期時(shí)，彈性模量最大。

(a) 彈模與水泥摻入比關(guān)系曲線；(b) 彈模與齡期關(guān)系曲線

3 結(jié)論

1) MJS水泥土擬制凍脹融沉變形顯著，水泥摻入比40%時(shí)，水泥土凍脹率和融沉系數(shù)僅分別為0.23%和0.29%，當(dāng)水泥摻入比大于60%，水泥土凍脹融沉變形很小，在工程中可忽略不計(jì)。

2) 對(duì)比常溫和凍融水泥土，凍結(jié)MJS水泥土強(qiáng)度最大，抗壓及抗折強(qiáng)度分別比常溫水泥土提高約2倍和3倍，凍融后水泥土強(qiáng)度減小。

3) 隨水泥摻入比增加抗折強(qiáng)度先增大后減小，45%水泥摻入比時(shí)凍結(jié)水泥土抗折強(qiáng)度最大，且隨齡期增長呈對(duì)數(shù)規(guī)律降低。

4) 凍結(jié)后MJS水泥土抗壓強(qiáng)度隨齡期增長呈對(duì)數(shù)規(guī)律增大，隨水泥摻入比增加抗壓強(qiáng)度增長變化由快變慢，土體強(qiáng)度受凍結(jié)條件影響較大。凍結(jié)水泥抗壓強(qiáng)度與表征參數(shù)呈現(xiàn)較好的冪函數(shù)關(guān)系，可利用該經(jīng)驗(yàn)公式預(yù)測凍結(jié)水泥土抗壓強(qiáng)度。

5) MJS凍結(jié)水泥土彈性模量隨齡期增長與水泥摻入增加而增大，破壞形式為脆性破壞，且隨強(qiáng)度增大脆性特征越明顯。

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Study on the strength and freeze-thaw characteristics of frozen MJS cement soil

LIU Xin1, YANG Ping1, WANG Huaidong2, LI Siqi1

(1. College of Civil Engineering, Nanjing Forestry University, Nanjing 210037, China; 2. China Railway sixth survey and Design Institute Group Co., Ltd., Tianjin 300308, China)

Based on the project of Zhongsheng station of Nanjing Metro Line 7, which is full section pressure bearing water bearing sand layer passing through the operation station, through the test and study of frozen MJS cement soil on its silty fine sand layer, this paper discusses the influence of different cement content, different ages and different states (freezing, normal temperature and freeze-thaw) of MJS cement soil on the strength change and freeze-thaw settlement characteristics of cement soil. The results show that: under the condition of MJS cement content, the frost heave thawing settlement deformation of cement soil is very small; after freezing, the strength of cement soil increases significantly, the compressive strength and flexural strength increase about 2 times and 3 times respectively, and the compressive strength of frozen cement soil increases from fast to slow with the increase of mixing ratio, and increases logarithmically with the increase of age; the flexural strength of frozen cement soil increases first and then decreases with the increase of mixing ratio, and then exists a maximum strength mixing ratio (45%), and decreases logarithmically with the increase of age; the elastic modulus of frozen cement soil increases with the increase of age and mixing ratio, and based on the experimental results, an empirical formula for predicting the compressive strength of frozen cement soil is proposed.

frozen MJS cement soil; strength; frost heave and thawing settlement; cement mixing ratio; age

TU411

A

1672 ? 7029(2020)12 ? 3088 ? 09

10.19713/j.cnki.43?1423/u.T20200103

2020?02?13

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51478226)；南京地鐵集團(tuán)有限公司科研項(xiàng)目

楊平(1964?)，男，江西樟樹人，教授，從事環(huán)境巖土與地下工程的教學(xué)與研究工作；E?mail：yangping@ njfu.edu.cn

(編輯 涂鵬)