馬康 葉錫豪 趙洋 于海豐 李建成

摘 要：為了解決裝配式鋼框架中節(jié)點(diǎn)區(qū)域構(gòu)造復(fù)雜和傳力機(jī)制不明的問題，提出一種考慮組合樓板作用的端板螺栓連接節(jié)點(diǎn)。設(shè)計(jì)并制作了2組端板連接的裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)，進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)荷載試驗(yàn)，建立了節(jié)點(diǎn)試件的數(shù)值模型，分析組合樓板對節(jié)點(diǎn)的破壞模式、滯回性能、承載能力、半剛性性能、受力特征的影響作用。結(jié)果表明，端板連接節(jié)點(diǎn)主要破壞模式為端板的彎曲變形，組合樓板的加入會(huì)使滯回曲線產(chǎn)生一定的捏攏現(xiàn)象，同時(shí)會(huì)產(chǎn)生組合樓板開裂破壞現(xiàn)象;增加組合樓板后，端板連接節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、極限承載力、耗能能力分別增加了約22%，13%，22%;組合樓板和鋼梁上翼緣共同作用時(shí)，荷載通過組合樓板傳遞至柱腹板;與閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板的節(jié)點(diǎn)相比，采用開口型壓型鋼板-混凝土組合樓板的節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和極限承載力分別提高13%和9%。組合樓板能有效提高端板連接節(jié)點(diǎn)的抗震性能，擴(kuò)大節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的傳力范圍，增強(qiáng)梁柱傳力機(jī)制，可為進(jìn)一步提高裝配式節(jié)點(diǎn)性能提供參考。

關(guān)鍵詞：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì);裝配式鋼框架;組合樓板;端板連接;抗震性能

中圖分類號(hào)：TU391?? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

doi：10.7535/hbkd.2021yx05012

收稿日期：2021-07-18;修回日期：2021-09-10;責(zé)任編輯：馮 民

基金項(xiàng)目：河北省自然科學(xué)基金（E2019208322，E2021208010，E2020208074）;河北省高等學(xué)?？茖W(xué)研究項(xiàng)目（QN2019082，QN2020413，QN2021223）;河北省研究生創(chuàng)新資助項(xiàng)目（CXZZSS2021100）;石家莊市科學(xué)技術(shù)研究與發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目（216160147A）

第一作者簡介：馬 康（1987—），男，河北石家莊人，講師，博士，主要從事鋼結(jié)構(gòu)抗震方面的研究。

通訊作者：于海豐教授。E-mail：skipperyhf@163.com

Influence of composite slab on seismic performance

of prefabricated steel frame joints

MA Kang，YE Xihao，ZHAO Yang，YU Haifeng，LI Jiancheng

（School of Civil Engineering，Hebei University of Science and Technology，Shijiazhuang，Hebei 050018，China）

Abstract：To solve the problems of complex structure and unclear force transfer mechanism of joint area in prefabricated steel frame，a bolted end-plate joint considering composite slab was proposed.Two groups of prefabricated beam-column joints with end-plate connection were designed and manufactured，and the low-cyclic loading test was carried out.The numerical model of joint specimens was established，and the influence of composite slab on failure mode，hysteretic performance，bearing capacity，semi-rigid performance and stress characteristics of joints were analyzed.The results show that the main failure mode of the end-plate connection joint is the bending deformation of the end plate，and the addition of the composite slab will make the hysteretic curve pinch to a certain extent，and at the same time，it will cause the cracking failure of composite slab.After adding the composite slab，the initial rotational stiffness，ultimate bearing capacity and energy dissipation capacity of the end-plate connection joints increase by about 22%，13% and 22%，respectively.When the composite slab and the upper flange of steel beam work together，the load is transferred to the column web through the composite slab.Compared with the joint of closed profiled steel sheeting-concrete composite slab，the initial rotational stiffness and ultimate bearing capacity of the joint with open profiled steel sheeting-concrete composite slab are increased by 13% and 9%，respectively.Therefore，the composite slab can effectively improve the seismic performance of end-plate joints，expand the force transmission range in the core area of joints，and enhance the beam-column force transmission mechanism，which provides reference for further improving the performance of prefabricated joints.

Keywords：

structural design;prefabricated steel frame;composite slab;end-plate connection;seismic performance

近年來中國大力推廣的裝配式鋼框架結(jié)構(gòu)，屬于綠色環(huán)保建筑[1-3]

，其工程應(yīng)用范圍較廣。裝配式鋼框架結(jié)構(gòu)是由大量螺栓連接和少許焊縫連接基本構(gòu)件的結(jié)構(gòu)體系[4-5]，

有利于避免梁柱節(jié)點(diǎn)焊縫處在地震作用下出現(xiàn)開裂。在裝配式鋼框架結(jié)構(gòu)中一般采用壓型鋼板組合樓板[6-9]，由混凝土與壓型鋼板澆筑在一起，用栓釘連接鋼梁與混凝土的一種新型裝配式組合樓板，如圖1所示。其中，壓型鋼板既可作為永久性模板又可起到底部縱筋的作用，減少了鋼筋用量。與一般的混凝土樓板相比，組合樓板混凝土用量較少，降低了結(jié)構(gòu)自重?？辜羲ㄡ斢行У匕鸦炷翗前迳系募袅鬟f至鋼梁上，防止混凝土樓板與鋼梁產(chǎn)生滑移，保證兩者共同抵抗外荷載作用。采用壓型鋼板混凝土組合樓板，可以有效限制鋼梁局部屈曲失穩(wěn)，但同時(shí)限制了節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)變形。

對于裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)，一些學(xué)者進(jìn)行了研究，主要集中于試驗(yàn)和理論研究。在試驗(yàn)方面，王靜峰等[10]設(shè)計(jì)和制作了2個(gè)帶樓板的薄壁鋼管混凝土組合節(jié)點(diǎn)，并進(jìn)行了低周往復(fù)荷載試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)螺栓錨固構(gòu)造對組合節(jié)點(diǎn)的變形性能具有較大影響作用;徐瑩璐等[11-12]提出了一種新型的弱軸連接組合節(jié)點(diǎn)，進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)和數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)單軸對稱鋼梁截面可以減小組合效應(yīng)的不利影響;陳珊珊等[13]對具有不同寬度樓板的裝配式型鋼混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)抗震性能進(jìn)行了分析，指出樓板有效寬度的增加對節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和承載能力均有明顯提升作用。在理論方面，張婧等[14]對3個(gè)平齊端板連接梁柱組合節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了循環(huán)往復(fù)試驗(yàn)，提出了梁端初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的計(jì)算公式，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為接近;李國強(qiáng)等[15]對3個(gè)平齊式端板自鎖式單向螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了單調(diào)加載試驗(yàn)，給出了該節(jié)點(diǎn)在彎矩荷載作用下的高強(qiáng)螺栓的力的分布形式;王振宇等[16]提出了以T型件作為基本分析單元，通過單個(gè)彈簧代替多個(gè)彈簧模擬T型件，計(jì)算結(jié)果與多個(gè)文獻(xiàn)中的試驗(yàn)結(jié)果吻合程度較好。

根據(jù)以上所述可以看出，人們對于考慮組合樓板作用的裝配式節(jié)點(diǎn)已有一定程度的研究，但對于外伸端板裝配式節(jié)點(diǎn)在與組合樓板共同作用時(shí)的相關(guān)研究尚為匱乏，而端板節(jié)點(diǎn)是裝配式鋼框架中較為常用的梁柱連接形式，當(dāng)該節(jié)點(diǎn)連接形式與組合樓板共同作用時(shí)，在外荷載作用下節(jié)點(diǎn)的變形與受力模式將會(huì)變復(fù)雜。因此，為完善組合樓板對裝配式端板節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響作用，本文對2個(gè)節(jié)點(diǎn)試件進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)和數(shù)值模擬分析，研究其破壞模式、滯回性能、承載能力、半剛性性能以及受力機(jī)理。此外，還對采用不同類型壓型鋼板的節(jié)點(diǎn)抗震性能變化規(guī)律進(jìn)行了分析。

1 試驗(yàn)概況

根據(jù)現(xiàn)行規(guī)范[17-18]設(shè)計(jì)2組裝配式縮尺節(jié)點(diǎn)，縮尺比例為1∶2.6，連接形式為裝配式端板連接，組合樓板選用閉口型壓型鋼板YXB48-200-600，混凝土等級(jí)C30，厚度100 mm，縱向受力鋼筋為10@100，橫向分布鋼筋為10@150，端板連接用“SD”表示，組合樓板用“100”表示。梁柱均為焊接H型鋼，Q345鋼材，柱H350×300×10×12，梁H250×200×8×10。端板連接為H型鋼梁焊接外伸式端板和三角形加勁肋，用8套10.9級(jí)M20高強(qiáng)螺栓與H型鋼柱連接，其中端板和三角形加勁肋的厚度均為10 mm，具體節(jié)點(diǎn)詳圖如圖2 a）所示。材性試驗(yàn)按照規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)程序進(jìn)行，表1給出了試件材料的主要力學(xué)性能指標(biāo)，結(jié)果均為平均值，混凝土的標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊抗壓強(qiáng)度平均值為40.02 MPa。

SD和SD-100試件加載試驗(yàn)在河北科技大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室完成，利用500 kN自平衡加載裝置實(shí)施低周往復(fù)加載試驗(yàn)，8組高強(qiáng)螺栓M20穿過預(yù)留孔，將鋼柱固定在鋼墩上，將作動(dòng)器加載端水平連接在鋼梁端部，試驗(yàn)加載裝置如圖2 b）和圖2 c）所示。正式加載前，通過預(yù)加載檢驗(yàn)加載裝置與監(jiān)測儀器是否正常工作。試驗(yàn)加載制度采用力-位移混合制加載，初始每級(jí)加載5 kN，屈服后每級(jí)加載Δ=10 mm，逐級(jí)循環(huán)加載，每級(jí)循環(huán)2次，以承載力下降至最大荷載85%或者作動(dòng)器達(dá)到極限行程停止加載[19]。在梁加載端高度設(shè)置位移計(jì)，測量水平加載位移。在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)域梁翼緣、梁腹板、端板、柱腹板黏貼應(yīng)變片，測量構(gòu)件應(yīng)力。游標(biāo)卡尺測量端板和肋板翹曲變形量。

在端板連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)過程中，需對其彈性階段承載力進(jìn)行計(jì)算[20-22]，本文采用《端板式半剛性連接鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（CECS 260：2009）[23]中的式（1）計(jì)算。

Mu1=Fc，jlr+hbwtbwf′y，bw（lr-hb/2+tbf/2），（1）

式中：Mu1為端板連接承載力;Fc，j為端板連接的抗壓承載力;lr為鋼筋中心至鋼梁下翼緣的距離;f′y，bw為鋼梁腹板屈服強(qiáng)度;hbw為鋼梁腹板高度;tbw為鋼梁腹板厚度;tbf為鋼梁翼緣厚度。

當(dāng)端板連接與組合樓板共同作用時(shí)，根據(jù)聶建國[8]提出的閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板的抗彎承載力公式，帶組合樓板的端板連接承載力計(jì)算如下：

Mu=Mu1+Mu2，（2）

Mu2=Apfydp-x2，（3）

式中：Mu為帶組合樓板的端板連接承載力;Mu2為組合樓板的承載力;Ap，dp為壓型鋼板的截面積和其形心至組合樓板頂?shù)木嚯x;fy為壓型鋼板的受拉屈服強(qiáng)度;fc為混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度。

按照幾何尺寸建立端板連接的2組鋼框架裝配式節(jié)點(diǎn)數(shù)值模型，由于SD和SD-100間的區(qū)別在于有無組合樓板，故以SD-100為例，如圖3所示。為減少計(jì)算量，提高效率，取沿梁腹板中心為對稱軸建模。模型邊界條件鋼柱端部設(shè)置鉸接，壓型鋼板使用殼單元，鋼筋混凝土樓板中的鋼筋使用梁單元，鋼構(gòu)件、混凝土、栓釘、螺栓等均采用六面體實(shí)體單元。模型中高強(qiáng)螺栓與鋼梁、鋼柱之間的接觸，高強(qiáng)螺栓與連接件間的接觸，相互作用屬性采用切向行為，接觸采用罰函數(shù)，法向設(shè)置為硬接觸，摩擦系數(shù)設(shè)置為0.4[24-25]。組合樓板中栓釘、鋼筋、壓型鋼板采用Embedded（嵌入）功能鑲嵌在混凝土內(nèi)部。在施加梁端荷載之前，先設(shè)置螺栓預(yù)緊力，第1步施加一個(gè)較小的螺栓預(yù)緊力，第2步再施加155 kN的螺栓預(yù)緊力，第3步讓高強(qiáng)螺栓固定為當(dāng)前長度，模型會(huì)更容易收斂。采用Coupling（耦合）方式把梁端加載區(qū)域耦合到一個(gè)參考點(diǎn)上，最后施加豎向位移，防止施加荷載應(yīng)力集中。

2 分析與討論

2.1 試驗(yàn)結(jié)果分析

節(jié)點(diǎn)SD的破壞現(xiàn)象如圖4 a）所示，可以看出，當(dāng)位移加至15 mm時(shí)端板與柱翼緣之間產(chǎn)生了縫隙，端板有一定的彎曲變形，試件進(jìn)入了屈服狀態(tài);當(dāng)位移加至64 mm時(shí)，端板的中部已出現(xiàn)大面積的鼓起，變形較大，可以判斷試件已接近破壞狀態(tài)。從試件的整體變形來看，端板連接的破壞出現(xiàn)于端板處。在節(jié)點(diǎn)SD-100中，試驗(yàn)現(xiàn)象與節(jié)點(diǎn)SD相似，主要區(qū)別在于組合樓板出現(xiàn)了開裂破壞現(xiàn)象，如圖4 b）所示。

節(jié)點(diǎn)SD的滯回曲線較為飽滿，如圖4 a）所示，說明節(jié)點(diǎn)SD的耗能性能良好，在整個(gè)加載過程中無明顯的捏攏現(xiàn)象，骨架曲線中顯示節(jié)點(diǎn)最終的塑性轉(zhuǎn)角達(dá)到了0.03 rad以上，說明節(jié)點(diǎn)SD具有良好的塑性變形能力。而SD-100的滯回曲線出現(xiàn)了略微的捏縮現(xiàn)象，但整體仍較飽滿，同時(shí)節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和承載能力有了明顯的提升，說明組合樓板的加入能使節(jié)點(diǎn)抗震性能得到明顯改善，同時(shí)還能保持良好的耗能能力，如圖4 b）所示。

計(jì)算試件的彈性階段承載力理論值，與試驗(yàn)結(jié)果對比，如表2所示。節(jié)點(diǎn)彈性階段承載力理論值與試驗(yàn)值基本接近，說明裝配式節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式考慮組合樓板作用基本合理，可為工程提供有價(jià)值的參考。

2.2 抗震性能分析

通過數(shù)值模擬端板連接節(jié)點(diǎn)SD和SD-100的循環(huán)加載試驗(yàn)，如圖5所示，結(jié)果對比可以發(fā)現(xiàn)，數(shù)值模型中端板端部出現(xiàn)縫隙、中部鼓起等現(xiàn)象，同時(shí)，初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度基本相等，數(shù)值模擬曲線與試驗(yàn)滯回曲線的吻合程度較好;相對來說，數(shù)值模擬的曲線節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角較大，極限承載力稍小;試驗(yàn)中SD和SD-100的極限承載力分別達(dá)到215 kN·m和260 kN·m，而有限元模擬值略小，為189 kN·m和210 kN·m，二者誤差均值為18%;耗能能力采用能量耗散系數(shù)E進(jìn)行評估，即滯回環(huán)和三角形面積比值，數(shù)值模擬SD和SD-100分別為1.32和1.60，試驗(yàn)為1.21和1.61，二者誤差均值5%?？傮w來說，有限元模擬數(shù)值與試驗(yàn)數(shù)值相差不大，吻合程度較高，誤差保持在20%以內(nèi)。

對比2組裝配式節(jié)點(diǎn)數(shù)值模型的滯回曲線，如圖6所示。提取滯回曲線中初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Kin、極限承載力Mu和耗能能力，如表3所示。在圖6中，SD的滯回曲線較為飽滿，說明其耗能能力與抗震性能較好;增加100 mm厚組合樓板之后，模型SD-100在加載初期與SD的滯回曲線基本重合，說明二者初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度較為接近;隨著位移不斷增加，SD-100的滯回環(huán)面積逐漸超過SD。從表3中可以看出，增加組合樓板后，端板連接的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度增加了約22%，極限承載力增加了約13%，耗能能力增加了約22%?？梢钥闯?，增加組合樓板后裝配式節(jié)點(diǎn)剛度和耗能性能均得到了明顯提升。

提取2組試件模擬結(jié)果中的彈性階段承載力理論值，分別與實(shí)驗(yàn)值、理論值對比，如表4所示。通過對比發(fā)現(xiàn)，考慮組合樓板作用的數(shù)值模型結(jié)果，與試驗(yàn)結(jié)果和理論推導(dǎo)較為一致。

2.3 節(jié)點(diǎn)半剛性分析

梁柱節(jié)點(diǎn)按照彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系通常分為3類，包括剛接、鉸接、半剛性連接。在力學(xué)性能方面，剛接形式既傳遞彎矩又能傳遞剪力;鉸接形式只傳遞剪力，不能傳遞彎矩;半剛性連接形式既能傳遞剪力，又能傳遞一部分彎矩。歐洲規(guī)范EC3[26]給出了剛接、鉸接、半剛性連接界限的確切定義，以此判斷2種裝配式節(jié)點(diǎn)的剛度分類，如圖7所示，虛線代表EC3彎矩-轉(zhuǎn)角定義，實(shí)線分別代表2組裝配式節(jié)點(diǎn)。從數(shù)值模擬結(jié)果來看，SD處于剛性和鉸接之間，屬于典型的半剛性連接;增設(shè)組合樓板后，裝配式節(jié)點(diǎn)的半剛性有明顯提高。

2.4 構(gòu)件應(yīng)力和失效機(jī)制分析

提取數(shù)值模擬結(jié)果并對比2組裝配式節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力云圖（Δ=100 mm），如圖8所示。從圖8中可以看出，SD-100在柱和梁的高應(yīng)力區(qū)域明顯大于SD試件，尤其在柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)。這是因?yàn)樵黾咏M合樓板后，組合樓板和鋼梁上翼緣共同作用，梁端受拉區(qū)面積增大，而受壓區(qū)不變，在相同位移下，梁端下翼緣受力更大，容易發(fā)生屈服;由于組合樓板剛度較大，直接傳遞力至柱腹板，導(dǎo)致核心區(qū)受力更大;由于組合梁端受拉區(qū)較大，加之端板可以調(diào)節(jié)梁柱傳力，因而柱翼緣應(yīng)力分布逐漸向上移動(dòng)。綜合來看，由于抗剪栓釘?shù)淖饔?，端板連接和組合樓板共同作用，增加了傳力途徑，擴(kuò)大了傳力區(qū)域，提高了端板節(jié)點(diǎn)的剛度和抗震性能。

壓型鋼板常見的類型有3類：閉口型、開口型、縮口型，其中閉口型和開口型如圖9所示。壓型鋼板的破壞模式一般多以彎曲與剪切破壞為主，由于縮口型壓型鋼板與閉口型壓型鋼板的斷面性質(zhì)較為接近，故本文僅選取YX50-200-600開口型與YXB48-200-600閉口型這2種典型的壓型鋼板來研究其對節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能的影響，壓型鋼板的相關(guān)參數(shù)如表5所示。為方便后續(xù)描述，本文采用SD-100-C來表示開口型壓型鋼板節(jié)點(diǎn)。開口型與閉口型壓型鋼板組合樓板節(jié)點(diǎn)在外荷載作用下變形位置基本一致，其中端板連接的變形位置位于端板，如圖10所示。端板連接中開口型節(jié)點(diǎn)與閉口型節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值為13%，極限承載力比值為9%，如圖11和表6所示?？梢钥闯霾捎瞄_口型壓型鋼板組合樓板的節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能要優(yōu)于閉口型壓型鋼板組合樓板。

3 結(jié) 論

本文研究了考慮組合樓板作用的端板連接裝配式鋼框架節(jié)點(diǎn)的抗震性能，根據(jù)節(jié)點(diǎn)試件的低周往復(fù)荷載試驗(yàn)結(jié)果和數(shù)值模擬結(jié)果，對梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能、半剛性、構(gòu)件應(yīng)力和失效機(jī)制進(jìn)行了深入分析，得出結(jié)論如下。

1）梁柱節(jié)點(diǎn)增加組合樓板后，由于抗剪栓釘?shù)淖饔?，組合樓板與鋼梁可以共同受力，協(xié)調(diào)變形;組合樓板會(huì)擴(kuò)大節(jié)點(diǎn)核心區(qū)傳力范圍，調(diào)整應(yīng)力分區(qū);梁柱之間的可靠連接會(huì)增強(qiáng)梁柱傳力機(jī)制;組合樓板作用對節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度、極限承載力、耗能能力有明顯提升，能有效提高節(jié)點(diǎn)的抗震性能。

2）利用歐洲規(guī)范關(guān)于節(jié)點(diǎn)的剛性定義，界定出端板連接節(jié)點(diǎn)屬于典型半剛性節(jié)點(diǎn)，增設(shè)組合樓板后節(jié)點(diǎn)半剛性性能提升明顯。

3）梁柱節(jié)點(diǎn)采用開口型壓型鋼板-混凝土組合樓板的承載能力和初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度優(yōu)于采用閉口型壓型鋼板-混凝土組合樓板節(jié)點(diǎn)，建議在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中采用開口型壓型鋼板-混凝土組合樓板。

本文中僅對外伸端板連接組合邊節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了系統(tǒng)研究，而實(shí)際工程中跨中處的鋼柱兩側(cè)均存在節(jié)點(diǎn)連接，未來將對外伸端板連接組合中節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬，對比邊節(jié)點(diǎn)與中節(jié)點(diǎn)的變形機(jī)理，完善外伸端板連接組合節(jié)點(diǎn)的研究結(jié)果。

參考文獻(xiàn)/References：

[1] 曹軻，徐勝利，葉堃暉，等.高性能鋼結(jié)構(gòu)建筑結(jié)構(gòu)全壽命周期“三元一體化”指標(biāo)體系研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2020，41（5）：1-10.

CAO Ke，XU Shengli，YE Kunhui，et al.Life-cycle performance integrated ternary index system for high performance steel structures[J].Journalof Building Structures，2020，41（5）：1-10.

[2] 于海豐，吳楊周，馬康，等.剪切屈服型多耗能梁K形偏心支撐鋼框架抗震性能研究[J].河北科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2020，41（4）：356-364.

YU Haifeng，WU Yangzhou，MA Kang，et al.Study on seismic behavior of K-eccentrically braced steel structures with multi-shear links[J].Journal of Hebei University of Science and Technology，2020，41（4）：356-364.

[3] 劉文超，曹萬林，張克勝，等.裝配式輕鋼框架—復(fù)合輕墻結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2020，41（10）：20-29.

LIU Wenchao，CAO Wanlin，ZHANG Kesheng，et al.Seismic performance of fabricated composite structures with lightweight steel frames and single-row-reinforced recycled concrete wallboards[J].Journal of Building Structures，2020，41（10）：20-29.

[4] 康婷，許高媧，歐進(jìn)萍.承載—耗能鉸節(jié)點(diǎn)裝配式鋼框架結(jié)構(gòu)抗震彈塑性分析[J].地震工程與工程振動(dòng)，2018，38（6）：43-51.

KANG Ting，XU Gaowa，OU Jinping.Elasto-plastic analysis of prefabricated steel frame with bearing-energy dissipated joints against earthquake[J].Earthquake Engineering and Engineering Vibration，2018，38（6）：43-51.

[5] 鐘煒輝，孟寶，郝際平.鋼框架栓焊連接梁柱子結(jié)構(gòu)抗倒塌性能分析[J].華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2017，42（2）：101-109.

ZHONG Weihui，MENG Bao，HAO Jiping.Analysis of anti-collapse performance for beam-to-column assembly with bolt and weld connection of steel frame[J].Journal of Huazhong University of Science and Technology （Natural Science Edition），2017，42（2）：101-109.

[6] 賀小項(xiàng)，李幗昌，楊志堅(jiān)，等.大跨度縮口型壓型鋼板—混凝土組合板縱向抗剪承載能力試驗(yàn)研究[J].工業(yè)建筑，2019，49（5）：159-165.

HE Xiaoxiang，LI Guochang，YANG Zhijian，et al.Experimental research on longitudinal shear capacity of long-span re-entrant profiled steel sheeting and concrete composite slabs[J].Industrial Construction，2019，49（5）：159-165.

[7] 郭彥林，馬智剛，陳國棟，等.閉口式壓型鋼板-混凝土組合樓板受彎承載力的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2005，35（1）：38-41.

GUO Yanlin，MA Zhigang，CHEN Guodong，et al.Experimental investigation on bending-bearing capacities of closed-section steel deck-concrete composite slabs[J].Building Structure，2005，35（1）：38-41.

[8] 聶建國，易衛(wèi)華，雷麗英.閉口型壓型鋼板-混凝土組合板的縱向受剪性能[J].工業(yè)建筑，2003，33（12）：15-18.

NIE Jianguo，YI Weihua，LEI Liying.Longitudinal shearing behavior of closed profiled sheeting-concrete composite slab[J].Industrial Construction，2003，33（12）：15-18.

[9] 黃興.梁柱端板連接半剛性組合邊節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)與理論研究[D].上海：上海大學(xué)，2011.

HUANG Xing.Experimental and Theoretical Study on Semi-rigid Beam-column Composite Exterior Joints with End-plate Connection[D].Shanghai：Shanghai University，2011.

[10]王靜峰，胡益磊，蔣志.帶樓板薄壁鋼管混凝土組合節(jié)點(diǎn)低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2013，34（sup1）：73-79.

WANG Jingfeng，HU Yilei，JIANG Zhi.Experimental study on composite CFTST joints with concrete slab under low cyclic loadings[J].Journal of Building Structures，2013，34（sup1）：73-79.

[11]徐瑩璐，盧林楓，馬蓬渤.弱軸連接組合節(jié)點(diǎn)的滯回性能分析[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2019，49（1）：16-24.

XU Yinglu，LU Linfeng，MA Pengbo.Hysteretic performance analysis on weak-axis composite connections[J].Journal of Southeast University（Natural Science Edition），2019，49（1）：16-24.

[12]LU L F，XU Y L，ZHENG H.Investigation of composite action on seismic performance of weak-axis column bending connections[J].Journal of Constructional Steel Research，2017，129：286-300.

[13]陳珊珊，王磊，劉繼明，等.樓板作用的裝配式型鋼混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)抗震性能分析[J].科學(xué)技術(shù)與工程，2021，21（2）：671-679.

CHEN Shanshan，WANG Lei，LIU Jiming，et al.Prefabricated steel reinforced concrete column-steel beam acting on floor anti-seismic performance analysis of nodes[J].Science Technology and Engineering，2021，21（2）：671-679.

[14]張婧，胡夏閩，杜浩，等.鋼-混凝土組合節(jié)點(diǎn)平齊式端板連接抗震性能試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2019，40（sup1）：109-117.

ZHANG Jing，HU Xiamin，DU Hao，et al.Experimental study on seismic performance of flush end plate connections of steel-concrete composite joints[J].Journal of Building Structures，2019，40（sup1）：109-117.

[15]李國強(qiáng)，段煉，陸燁，等.H型鋼梁與矩形鋼管柱平齊端板單向螺栓節(jié)點(diǎn)承載力性能[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2018，46（2）：162-169.

LI Guoqiang，DUAN Lian，LU Ye，et al.Bearing capacity for flush end-plated connections between rectangular tubular columns and H-shaped beams with single direction bolts[J].Journal of Tongji University（Natural Science），2018，46（2）：162-169.

[16]王振宇，張勁帆，方成，等.半剛性節(jié)點(diǎn)初始剛度的組件式計(jì)算模型[J].浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版），2012，46（11）：1998-2006.

WANG Zhenyu，ZHANG Jinfan，F(xiàn)ANG Cheng，et al.Study on the component-based model of semi-rigid beam-to-column joints initial stiffness[J].Journal of Zhejiang University（Engineering Science），2012，46（11）：1998-2006.

[17]JGJ 99—2015，高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].

[18]GB 50011—2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[19]JGJ/T 101—2015，建筑抗震試驗(yàn)規(guī)程[S].

[20]李國強(qiáng)，石文龍，王靜峰.半剛性連接鋼框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2009.

[21]李國強(qiáng)，石文龍.平端板連接半剛性梁柱組合節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力Ⅰ：負(fù)彎矩作用[J].土木工程學(xué)報(bào)，2007，40（9）：23-29.

LI Guoqiang，SHI Wenlong.Moment capacity of semi-rigid composite beam-column joints with flush end plate connections（Ⅰ）：Under negative moment[J].China Civil Engineering Journal，2007，40（9）：23-29.

[22]SHI Y J，SHI G，WANG Y Q.Experimental and theoretical analysis of the moment-rotation behaviour of stiffened extended end-plate connections[J].Journal of Constructional Steel Research，2007，63（9）：1279-1293.

[23]CECS 260—2009，端板式半剛性連接鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].

[24]GUO L，WANG J F，WU S C，et al.Experimental investigation and analytical modelling of blind bolted flush or extended end plate connections to circular CFDST columns[J].Engineering Structures，2019，192：233-253.

[25]DAZ C，VICTORIA M，MART P，et al.FE model of beam-to-column extended end-plate joints[J].Journal of Constructional Steel Research，2011，67（10）：1578-1590.

[26]EN 1993-1-8：2005，CEN.Eurocode 3：Design of Steel Structures（Part 1-8）[S].