王守強,高憲君
(河南中煙工業(yè)公司黃金葉生產(chǎn)制造中心,河南鄭州 450000)
中央工藝空調(diào)為卷煙生產(chǎn)車間提供恒溫、恒濕(根據(jù)區(qū)域不同溫度25~30 ℃、濕度55%~70%不等)的工作環(huán)境,其能源消耗主要是蒸汽和電能。根據(jù)國家相關(guān)技術(shù)標準,1 kW·h 電能相當于0.1229 kg 標煤,1 t 蒸汽相當于133 kg 標煤,即以kg 標煤計算能耗,1000 kW·h 電約相當于1 t 蒸汽。根據(jù)中原地區(qū)某卷煙廠能源管理系統(tǒng)統(tǒng)計的數(shù)據(jù),2017 年11 月1 日—2018 年10 月31 日一個完整年度中央工藝空調(diào)機組耗蒸汽32 021 t,耗電956 萬kW·h 時,按照上述折算方法,全年耗蒸汽量占總能耗的比例是77%;2017 年11 月15 日—2018 年3 月15 日取暖季中央工藝空調(diào)機組耗蒸汽18045 t,耗電409 萬kW·h 時,蒸汽量占總能耗的比例是81%;全年能耗折合蒸汽為41 582 t,供暖季能耗折合蒸汽為22 123 t,供暖季4 個月時間占全年的1/3,但是能耗卻占全年的53.2%。以上統(tǒng)計分析數(shù)據(jù)表明,中央空調(diào)機組蒸汽的消耗占據(jù)主要比重,中央空調(diào)節(jié)能應(yīng)以節(jié)約蒸汽使用量為先,尤其需要降低冬季供暖時段的蒸汽消耗。
中央工藝空調(diào)為生產(chǎn)車間保供溫、濕度時,因為車間的蒸汽加熱設(shè)備、電烙鐵、電機、機械動能以及照明發(fā)熱最終均轉(zhuǎn)化為熱能,和周圍流動的空氣發(fā)生熱交換,使車間溫度上升,要維持溫度相對恒定,就需要經(jīng)空調(diào)器回風吸走熱能,通過一定方式將熱量交換掉。只要生產(chǎn)運行(不含停產(chǎn)再開機的初期),一年四季車間是需要降溫的,數(shù)九寒冬也不例外[1]。
中央工藝空調(diào)通常采用的降溫的方式有:新風降溫、制冷機降溫、冷水板換降溫和微霧加濕降溫4 種。中原地區(qū)屬溫帶季風氣候,1 年當中11 月份到次年3 月份顯著特點是氣溫低、空氣濕度小,空氣中絕對含濕量≤5 g/kg,但是生產(chǎn)車間需要12 g/kg 以上含濕量的空氣環(huán)境。無論采用哪種降溫方式,由于要維持生產(chǎn)車間一定比例的新風量,降溫的同時,蒸汽增濕也是必然的,且不同的降溫方式,再加濕所需要的蒸汽量有顯著差異。
采用“全新風降溫+蒸汽加濕”與“冷媒水降溫+蒸汽加濕”蒸汽消耗量進行比較,通過圖1 新風降溫和冷媒水降溫空氣處理工程焓濕圖來進行理論分析。
圖1 新風降溫和冷媒水降溫空氣處理過程焓濕圖
如圖1 所示,車間空氣狀態(tài)為N 點,新風為W 點。①若采用“全新風降溫+蒸汽加濕”模式:混風狀態(tài)為H1,此時已經(jīng)達到送風S 點狀態(tài)的溫度20 ℃,再用蒸汽加濕處理達到送風狀態(tài)S 點,用的冷量為L1,蒸汽加濕耗量為d1;②若采用“冷媒水降溫+蒸汽加濕”模式:假設(shè)采用15%的新風,混風狀態(tài)為H2,再用冷媒水降溫到A 點20 ℃,再用蒸汽加濕到送風狀態(tài)S點,用的總冷量為L2,僅冷媒水的冷量為L3,蒸汽加濕耗量為d2。顯然,L1>>L3,d1>>d2,采用“冷媒水降溫+蒸汽加濕”模式,對比“全新風降溫+蒸汽加濕”模式,再加濕空氣達標,所耗蒸汽量明顯減少。
冷媒水降溫有“制冷機降溫”和“冷水板換降溫”兩種實現(xiàn)方式。由于制冷機降溫通常應(yīng)滿足空氣濕球溫度>16 ℃的條件,顯然冬季不需要開啟制冷機為車間降溫。冬季宜通過冷水板換提供冷媒水,冷媒水送至中央工藝空調(diào)的表冷器,通過表冷器實現(xiàn)混風與冷媒水的熱量交換,最后通過冷卻塔將車間的熱量排到大氣中。
冬季送給表冷器的冷媒水溫度控制在(18~20)℃范圍,不能低于溫度25 ℃、濕度60%情況下空氣的露點溫度17 ℃,以防結(jié)露。
微霧加濕是一個等焓加濕過程,只是送風溫度下降了,其車間熱能并沒有散失,還需要開啟新風或冷媒水進行降溫,才能真正滿足車間溫濕度需求。
通常情況下,卷包車間、制絲車間等有發(fā)熱源的區(qū)域,一年四季其混風溫度或者表冷后溫度高于送風溫度時,啟用微霧加濕,能夠明顯降低蒸汽加濕的使用量。更進一步,沒有熱源區(qū)域,如貯絲房等貯物間,冬季混風溫度或者表冷后溫度有時低于送風溫度,啟用微霧加濕能否節(jié)能,通過圖2 低溫時微霧加濕焓濕圖進行分析。
圖2 冬季采用微霧加濕空氣處理過程焓濕圖
假定送風和車間溫濕度值相等,在焓濕圖2 中,即N、S 重合在一個點上,混風為A 點,經(jīng)微霧加濕后到達B 點,加濕量為d,B點低于送風溫度,還必須再蒸汽加熱升溫才能達到S 點,需要的總熱量為H1;假定C 點是直接用蒸汽加濕的結(jié)果,那么扣除C~S 用熱量,B~C 點消耗的熱量就是補償經(jīng)微霧加濕降溫需用的熱量,即H2。下面用1 臺運行中的空調(diào)器,計算優(yōu)先啟用微霧加濕、以蒸汽加濕為補償是否節(jié)能。
假設(shè)送風量10 萬m3/h,空氣密度1.2 kg/m3,A 點焓值50 kJ/kg,C 點焓值52 kJ/kg,無論蒸汽加濕或微霧加濕,絕對含濕量變化d=13-12=1 g/kg,24 ℃蒸汽的潛熱r=2443 kJ/kg,蒸汽溫度為135 ℃空氣的比熱值c=1.004 kJ/kg,則加濕量見式1。
式中 D——工房所需的加濕量,kg/h
ρ——干空氣的密度1.2 kg/m3
V——進入工房的送風量,m3/h
h2——送風點的絕對含濕量,kg/kg
h1——混風點的絕對含濕量,kg/kg
將數(shù)據(jù)代入,得D=1.2×100 000×(0.013-0.012)=120 kg/h
補償微霧加濕降溫所用蒸汽熱量H2=風量×空氣密度×比熱×焓差=100 000×1.2×1.004×(52-50)=240 960 kJ,補償上述熱量所需要的蒸汽質(zhì)量為240 960/2443=98.6 kg??梢?,在低溫情況下,用微霧加濕優(yōu)先的方式,可以節(jié)約蒸汽120-98.6=21.4 kg,按百分比計算節(jié)約量為21.4/120≈17.8%。
由上述分析可知:冬季低溫時期,微霧加濕比采用蒸汽加濕節(jié)省能源,約節(jié)省17%的蒸汽量。該結(jié)論打破了過去冬季供暖季節(jié)不能使用微霧加濕的誤區(qū)。
新風閥在10%開度情況下,用冷水板換降溫,微霧加濕優(yōu)先和蒸汽加濕為補充。
圖3 冬季制冷機系統(tǒng)的節(jié)能改造方案
如果沒有冷水板換設(shè)備,可以在制冷機和冷媒水、冷卻水管路相互交叉聯(lián)通,加裝閥門進行變通改造即可實現(xiàn)冷水板換的功能,給空調(diào)器供給冷媒水降溫,改造方案如圖3 所示。
其中:F1、F2、F3、F4 為原系統(tǒng)本身的蝶閥;F5、F6、F7、F8 為新加裝的蝶閥;F9 為孔徑為2 mm 的Y 形管道過濾器。改造后,冬季冷卻系統(tǒng)工作過程如下:關(guān)閉F1、F2、F3、F4、F5 蝶閥;關(guān)閉制冷機;打開F6、F7、F8 蝶閥;開啟冷媒水泵;開啟冷卻水泵;開啟涼水塔。這樣冷媒水經(jīng)過冷媒水泵加壓,被送至涼水塔自然降溫后,回到冷水池中,經(jīng)過冷卻水泵加壓,被送至空調(diào)表冷器進行熱交換。
(1)中央工藝空調(diào)實際運行數(shù)據(jù)表明,采用冬季節(jié)能策略后,生產(chǎn)車間溫、濕度全部達標,且運行平穩(wěn)。
(2)節(jié)能效果。工藝空調(diào)冬季節(jié)能策略實施后,與上年同期對比,能源管理系統(tǒng)統(tǒng)計的實際數(shù)據(jù)見表1。
由表1 可以算出,2018.11.15 到2019.3.15 中央空調(diào)能耗與上一年同期數(shù)據(jù)對比,在生產(chǎn)日數(shù)增加16 d 的情況下,耗蒸汽量仍然下降8618 t,降幅達47.8%;耗電量下降52 萬kW·h,降幅達12.7%,節(jié)能效果顯著。
表1 能源管理系統(tǒng)記錄的冬季時間段工藝空調(diào)能源消耗數(shù)據(jù)
(1)冬季低溫時段,采用“冷媒水降溫”比“全新風降溫”,所耗蒸汽量明顯減少。
(2)冬季低溫時段,微霧加濕優(yōu)先比蒸汽加濕優(yōu)先更節(jié)省蒸汽,無發(fā)熱源的儲物間空調(diào)可以節(jié)約17%的蒸汽量,制絲、卷包空調(diào)等有發(fā)熱源的空調(diào)可以節(jié)省更多的蒸汽量。
(3)冬季中央工藝空調(diào)節(jié)能運行策略:新風閥在10%開度情況下,用冷水板換降溫,微霧加濕優(yōu)先和蒸汽加濕為補充。該策略節(jié)能效果顯著,具有較強的推廣價值。