方華晨

（西安電子科技大學(xué)，西安 100053）

隨著無線網(wǎng)絡(luò)通訊的發(fā)展，未來十年無線網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)將會出現(xiàn)大規(guī)模地增長，大量學(xué)者開始將研究中心轉(zhuǎn)移到下一代無線網(wǎng)絡(luò)通訊，即5G 通訊上。5G 通訊主要包括兩個相關(guān)頻段：sub-6 GHz 與毫米波頻段。由于發(fā)展速度較快，sub-6 GHz 的可用頻段大大減少，于是限制了數(shù)據(jù)傳輸?shù)哪芰?。而毫米波頻段有大量的頻譜資源來實(shí)現(xiàn)數(shù)據(jù)的快速傳輸。因此，設(shè)計(jì)出可以同時工作在sub-6 GHz 和毫米波頻段的終端天線就成為未來研究的重點(diǎn)之一。由于尺寸的限制，新型雙頻天線需要較高的尺寸利用率使之可以同時工作在sub-6 GHz 和毫米波頻段。除此以外，高頻和低頻諧振頻率的比值越高，高低頻諧振波長相差越大，二者尺寸差異越大，雙頻天線越難設(shè)計(jì)，對于拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的天線，高低頻率比值通常小于3，如文獻(xiàn)[1-6]。所以雙頻天線的設(shè)計(jì)需要采取巧妙的結(jié)構(gòu)，使雙頻天線實(shí)現(xiàn)寬頻比。

1 高頻天線的設(shè)計(jì)

1.1 微帶三次模天線的設(shè)計(jì)

諧振頻率24 GHz 的微帶天線輻射單元尺寸遠(yuǎn)小于諧振頻率5.2 GHz 的微帶天線，高低頻尺寸相差過大，會給低頻部分的設(shè)計(jì)帶來挑戰(zhàn)。故使高頻單元工作在3 次模，增大高頻尺寸，解決了由于高低頻天線尺寸差異過大帶來的影響。微帶三次模天線的輻射單元應(yīng)為長條狀，選擇輻射單元寬度W 為11.9 mm，長度L 為7 mm。為了更好地激勵三次模，將饋電點(diǎn)在y 軸方向上進(jìn)行一點(diǎn)偏移，可以更好的觀察到TM03 模。

為改善高頻天線阻抗匹配情況，對偏移量Yp，Xp進(jìn)行優(yōu)化。分別保持Xp和Yp的值不變，將Yp的值從0.8 mm 增大到1.2 mm，Xp的值從1.9 mm增加到2.2 mm，當(dāng)Yp=1 mm，Xp=2.1 mm 時諧振情況最好，中心諧振頻率為24 GHz，帶寬為4%（23.5 ～24.4 GHz）。

1.2 微帶網(wǎng)格天線的設(shè)計(jì)

得到微帶三次模天線的帶寬僅為5%，為提升高頻天線帶寬，將高頻部分換成如圖1 所示的微帶網(wǎng)格天線。微帶網(wǎng)格天線沿x方向的孔數(shù)為Nx，沿y方向的孔數(shù)為Ny，網(wǎng)孔沿x方向每條邊為dl，沿y方向每條邊長為dw，網(wǎng)格線寬為c，輻射單元所占面積可由給出[7]。對于微帶網(wǎng)格天線來說，天線的帶寬隨著矩形孔尺寸的增大和網(wǎng)格線寬度的減小而增大，即網(wǎng)格天線輻射單元所占比越低，帶寬越大。

圖1 微帶網(wǎng)格天線Fig.1 Micro-strip grid antenna

微帶網(wǎng)格天線的諧振頻率與微帶天線相比會隨著輻射單元所占比的減小而減小。同樣的中心諧振頻率，微帶網(wǎng)格天線的尺寸比微帶天線更小。為了將微帶網(wǎng)格天線的中心諧振頻率調(diào)節(jié)為24 GHz，應(yīng)減小網(wǎng)格的尺寸，最終取網(wǎng)格寬為11.7 mm，網(wǎng)格長為6.8 mm。

網(wǎng)格天線的輸入阻抗比微帶天線更高，因此饋電點(diǎn)的位置應(yīng)更加靠近中心。由于網(wǎng)格微帶天線存在大量的空隙，對饋電點(diǎn)的位置存在很大的限制。當(dāng)Nx=5，Ny=5 時，網(wǎng)格寬度dw，網(wǎng)格長度dl和網(wǎng)格線寬c之間應(yīng)滿足下式：

可以得到一組數(shù)據(jù)dl=0.64 mm，c=0.6 mm，dw=1.62 mm。此時Yp=1 mm，饋電線位于一條沿L方向的網(wǎng)格線上，可隨意調(diào)節(jié)饋電點(diǎn)在x方向的偏移量Xp，饋電位置不會正對著網(wǎng)孔。

為改善匹配情況，對饋電點(diǎn)x方向的偏移量Xp進(jìn)行優(yōu)化，取Xp的值為1.8 ～2.4 mm，當(dāng)Xp為2.5 mm 時，匹配情況最好。最終的諧振情況如圖2 所示，中心諧振頻率24.2 GHz。帶寬為5.4%（23.6 ～24.9 GHz）。相比于微帶天線來說，帶寬增加1.4%（400 MHz），實(shí)現(xiàn)了帶寬的擴(kuò)展。最終高頻天線的尺寸如表1 所示。高頻部分的輻射方向圖如圖3 所示。

圖2 Xp=2.5 mm時的諧振情況Fig.2 Resonance in Xp=2.5 mm

表1 高頻天線幾何參數(shù)Tab.1 Geometrical parameters of high-frequency antenna mm

圖3 天線輻射方向圖Fig.3 Diagram of antenna radiation pattern

2 低頻天線的設(shè)計(jì)

2.1 基本天線結(jié)構(gòu)

低頻結(jié)構(gòu)如圖4 所示，輻射單元由4×4 個矩形貼片組成。矩形單元搭建在相對介電常數(shù)為 εr1，厚度為h1的介質(zhì)層上。每個矩形單元的長為L，寬為W，輻射單元均勻地分布在x 方向與y 方向上，兩個相鄰單元的間隔為g。采用縫隙饋電，由開在地板中心的微帶耦合縫隙饋電，饋電結(jié)構(gòu)建立在相對介電常數(shù)εr2的介質(zhì)層上，厚度h2。饋電縫隙沿y軸分布，長為ls，寬為ws，饋電介質(zhì)層在地板下方，50 Ω 微帶饋電線在饋電介質(zhì)層的下方，寬為wm。在微帶饋電線的尾端加上長為lm的匹配枝節(jié)，以滿足阻抗匹配，lm的大小約為對應(yīng)中心諧振波長的四分之一。這種微帶結(jié)構(gòu)天線的諧振長度僅與垂直于縫隙方向輻射單元的長度有關(guān)，沿縫隙方向上輻射單元的長度對諧振長度的影響很小[8]。對于縫隙饋電來說，需要調(diào)節(jié)縫隙與饋電線尺寸以改善阻抗匹配的情況。主要影響匹配的參數(shù)有縫隙的長度ls，縫隙寬度ws和匹配枝節(jié)長度lm。

為實(shí)現(xiàn)共口徑工作，低頻介質(zhì)層厚度應(yīng)與高頻介質(zhì)層厚度一致。此時低頻介質(zhì)層厚度遠(yuǎn)小于輻射單元的尺寸，會影響天線輻射特性，天線的諧振與輻射會受到嚴(yán)重的損耗。為改善天線諧振情況，將縫隙擴(kuò)大到31.5 mm，大小約為（其中 λL為低頻波長， fL為低頻諧振頻率），從而引入了縫隙模式，下半部分可以看作微帶窄縫天線，可以通過縫隙將能量輻射出去，增大了低頻部分的輻射效率。

2.2 縫隙模式與貼片模式的結(jié)合

圖4 新型低剖面微帶天線結(jié)構(gòu)圖Fig.4 Structure diagram of novel low profile micro-strip antenna

擴(kuò)大縫隙后，對于上文提到的微帶結(jié)構(gòu)而言，導(dǎo)致阻抗失配，可以通過調(diào)整ws，lm，wm來改善阻抗匹配的情況，調(diào)節(jié)后的尺寸為ws=3 mm，wm=3 mm，lm=12 mm。得到的S11 參數(shù)圖如圖5 所示，中心諧振頻率為5.2 GHz，帶寬為7.8%(4.97 ～5.38 GHz)。中心諧振頻率上最高增益為4.22 dB。輻射方向圖的仿真結(jié)果如圖6 所示，從輻射方向圖可以看出，天線輻射方向圖類似于縫隙天線的形狀，但是前向輻射幅度為4.97 dB，后向輻射幅度為-2.15 dB，前向輻射遠(yuǎn)大于后向輻射，說明天線主要輻射方向在天頂方向，進(jìn)而證明低頻天線主要工作在縫隙模式，貼片模式起輔助作用。低頻天線的所有尺寸如表2 所示。

圖5 低頻天線反射系數(shù)仿真結(jié)果圖Fig.5 Diagram for the simulated results of

圖6 輻射方向圖Fig.6 Radiation pattern diagram

表2 低頻天線幾何參數(shù)Tab.2 Geometrical parameters of high-frequency antenna mm

3 雙頻天線的設(shè)計(jì)

3.1 高頻天線與低頻天線的結(jié)合

為使天線同時工作在5.2 GHz 和24 GHz，將低頻部分的外層輻射單元替換成上文提到的微帶網(wǎng)格三次模天線，實(shí)現(xiàn)了雙頻工作，高頻與低頻諧振頻率之比為4.6，滿足寬頻比的要求。

高頻輻射單元與低頻輻射單元垂直于縫隙方向的尺寸相同，因此x方向輻射單元個數(shù)為4。由于沿縫隙方向不是諧振方向，沿縫隙方向的尺寸對低頻輻射影響不大，為減小天線尺寸與高頻輻射單元個數(shù)，y方向輻射單元個數(shù)為6。雙頻天線最終如圖7 所示（圖中數(shù)字代表端口標(biāo)號）。參考地上的縫隙會影響高頻的輻射和性能，因此高頻部分的饋電應(yīng)該避開低頻部分的空隙，僅將外層輻射單元設(shè)置為高頻輻射單元，內(nèi)層輻射單元選用矩形貼片。

圖7 雙頻天線結(jié)構(gòu)示意圖Fig.7 Schematic diagram for the structure of dual-band antenna

輻射單元的間距g會同時影響高頻與低頻的輻射，若g過小，高頻輻射單元對相鄰輻射單元的輻射產(chǎn)生影響，影響高頻部分的性能。若g過大，低頻部分幾個輻射單元之間的耦合減小，會影響低頻的性能。綜合以上兩個條件，輻射單元間隔g最終選為1.2 mm，滿足低頻與高頻的要求。天線的最終尺寸如表3 所示。

表3 雙頻天線幾何參數(shù)Tab.3 Geometrical parameters of dual-band antenna mm

3.2 仿真結(jié)果

3.2.1 反射系數(shù)

用仿真軟件HFSS 搭建上述模型，得到相應(yīng)的仿真結(jié)果。低頻部分反射系數(shù)的仿真結(jié)果圖如圖8所示，中心諧振頻率為5.2 GHz，帶寬為7.5%(5.0～5.39 GHz)。中心諧振頻率上的最高增益為4.27 dB，阻抗帶寬內(nèi)增益均高于4 dB。與低頻部分獨(dú)立的仿真相比，中心諧振頻率沒有出現(xiàn)偏差，說明網(wǎng)格結(jié)構(gòu)對低頻輻射的諧振頻率沒有影響。阻抗帶寬減小0.3%（0.02 GHz），誤差在可接受范圍內(nèi)。

高頻的反射系數(shù)仿真結(jié)果如圖9 所示，誤差在可接受范圍內(nèi)。從自反射系數(shù)的結(jié)果圖可以看出，與單獨(dú)的高頻天線相比，偏差較大的是輻射單元2，8，9，10，11，12 和17。說明兩側(cè)不對稱的相鄰輻射單元和上下的相鄰輻射單元對中心位置的輻射單元反射系數(shù)影響較大。

3.2.2 輻射特性

在低頻5.2 GHz 左右，仿真的輻射結(jié)果如圖10 所示。最大輻射方向在天頂方向，幅度為4.59 dB，后項(xiàng)輻射的幅度為-1.14 dB。上方的輻射強(qiáng)度遠(yuǎn)大于下方，說明低頻部分是貼片模式和縫隙模式同時工作，縫隙模式占主要模式，而貼片模式起輔助作用。貼片模式輻射效率低是由于介質(zhì)層厚度過小所帶來的影響，仿真結(jié)果與單獨(dú)低頻部分的結(jié)果相似，誤差在可接受范圍內(nèi)。

圖8 低頻部分反射系數(shù)仿真結(jié)果圖Fig.8 Diagram for the simulated results of reflection coefficient of low-frequency parts

圖9 高頻部分反射系數(shù)仿真結(jié)果圖Fig.9 Diagram for the simulated results of reflection coefficient of high-frequency parts

在高頻24 GHz 左右，16 個輻射單元作為整體的輻射結(jié)果如圖11 所示?？梢钥闯?，高頻的輻射方向圖在x 方向上有7 個波瓣，輻射強(qiáng)度分別為-1.41 dB，5.70 dB，8.21 dB，17.32 dB，5.47 dB，-0.13 dB，-1.88 dB。在y 方向上有7 個波瓣，輻射強(qiáng)度 分 別 為14.83 dB，11.63 dB，9.37 dB，17.32 dB，11.14 dB，7.65 dB，15.06 dB。最大輻射方向在天頂方向，輻射強(qiáng)度為17.32 dB。

圖10 低頻部分輻射方向圖Fig.10 Diagram for the radiation pattern of low-frequency parts

圖11 高頻部分輻射方向圖Fig.11 Diagram for the radiation pattern of high-frequency parts

4 結(jié)束語

通過引入微帶三次模天線，減小了高頻天線與低頻天線尺寸的差異實(shí)現(xiàn)了寬頻比。高頻輻射單元和低頻輻射單元在同一口徑面上，將二者結(jié)合起來，實(shí)現(xiàn)了結(jié)構(gòu)復(fù)用，減小了雙頻天線的尺寸，并通過引入縫隙模式解決了介質(zhì)層厚度的影響。將高頻輻射單元設(shè)計(jì)成網(wǎng)格的形式，使得高頻部分帶寬增加400 MHz。高頻部分帶寬均在0.9 GHz 左右，最低帶寬為0.8 GHz，最高帶寬為1.06 GHz，最高增益4.27 dB；低頻部分帶寬為7.5%，最高增益35.56 dB。該雙頻天線可同時工作在sub-6 GHz頻段和毫米波頻段，為5G 通訊提供了新的可能。