王藝霖，李廣寧，王順堯（山東建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250101）

0 前言

型鋼混凝土柱（簡(jiǎn)稱SRC柱）具有承載能力強(qiáng)、抗震與抗裂性能好等特點(diǎn)[1-3]，為進(jìn)一步提升其力學(xué)性能出現(xiàn)了高強(qiáng)SRC柱。高強(qiáng)SRC柱可分為三類：采用高強(qiáng)型鋼的類型，采用高強(qiáng)混凝土的類型，同時(shí)采用高強(qiáng)型鋼與高強(qiáng)混凝土的類型。與普通SRC柱一樣，高強(qiáng)SRC柱也可能在正截面、斜截面上發(fā)生承載力不足引起的破壞，需深入研究承載力問題以確保其安全。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者已對(duì)高強(qiáng)SRC柱的承載性能展開了大量研究，相關(guān)成果可劃分為兩大類：國(guó)內(nèi)外主要SRC結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（規(guī)程）中的承載力計(jì)算方法；規(guī)范（規(guī)程）以外的性能研究及承載力計(jì)算方法。本文將從正截面偏壓承載力、正截面軸壓承載力和斜截面受剪承載力三方面對(duì)這兩大類研究/計(jì)算方法進(jìn)行匯總分析，分別給出相應(yīng)的推薦計(jì)算方法或者指明尚待完善的研究方向。

1 國(guó)內(nèi)外主要規(guī)范中的SRC柱承載力計(jì)算方法

1.1 等效為鋼柱并基于N-M曲線的方法

1.1.1 歐洲EURO CODE 4規(guī)范方法

EURO CODE 4（簡(jiǎn)稱EC4）是歐盟制定的組合結(jié)構(gòu)土建設(shè)計(jì)施工規(guī)范[4]，制定基礎(chǔ)是試驗(yàn)研究結(jié)果。EC4將鋼筋混凝土（以下簡(jiǎn)稱為RC）等效為型鋼，然后以截面縱向軸壓力N和橫向彎矩M相關(guān)曲線（N-M曲線）作為柱正截面的失效條件和設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，同時(shí)引入了相對(duì)長(zhǎng)細(xì)比的概念，并考慮了材料非線性和幾何非線性來得到全截面的塑性承載力。

1.1.2 美國(guó)AISC和ACI規(guī)范方法

美國(guó)的AISC 360—2010和ACI 318—2014系列規(guī)范中涉及到組合結(jié)構(gòu)的分析與設(shè)計(jì)。適用范圍：對(duì)于縱筋和型鋼，適用的鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度最大為5250MPa；對(duì)于箍筋，設(shè)計(jì)強(qiáng)度最大可達(dá)4200MPa，對(duì)于焊接變形鋼筋這個(gè)限制提高到5500MPa；對(duì)于混凝土，強(qiáng)度可達(dá)700MPa（相當(dāng)于我國(guó)的C80混凝土）。

（1）0正截面承載力計(jì)算。首先將RC等效為型鋼，然后按純鋼結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行處理，利用等效強(qiáng)度、等效剛度和穩(wěn)定系數(shù)的系列計(jì)算方法得到柱的壓彎承載力[5-6]。方法的本質(zhì)是容許應(yīng)力法，采用修正鋼結(jié)構(gòu)N-M曲線的方式來計(jì)算承載力。值得注意的是，該方法得到的N-M曲線為雙線性曲線，與我國(guó)規(guī)范中的N-M曲線在形狀上有明顯差異。

（2）斜截面受剪承載力計(jì)算。認(rèn)為SRC柱的斜截面受剪承載力由RC和型鋼兩部分提供。計(jì)算時(shí)考慮了軸力、混凝土強(qiáng)度對(duì)承載力的影響，但忽略了剪跨比的影響。計(jì)算RC部分的貢獻(xiàn)時(shí)采用了抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的開方作為混凝土的強(qiáng)度指標(biāo)。

1.2 一般疊加法及其改進(jìn)

1.2.1 一般疊加法—日本《鋼骨鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)及其說明》方法

日本《鋼骨鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)及其說明》[7]適用的最大混凝土強(qiáng)度約相當(dāng)于我國(guó)的C70混凝土，適用的型鋼材料屈服強(qiáng)度最大為490MPa，高強(qiáng)箍筋的屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不超過490MPa。

（1）正截面承載力計(jì)算。早在上世紀(jì)80年代，日本學(xué)者若林實(shí)就提出了采用一般疊加法來計(jì)算SRC柱正截面壓彎承載力的思想，將正截面承載力表示為鋼骨和RC部分承載力的簡(jiǎn)單疊加。該方法建立在塑形理論下限解的基礎(chǔ)上，通過任意分配鋼骨與RC部分的軸力和反復(fù)試算來得到壓彎承載力之和的最大值。《鋼骨鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)及其說明》就采用了同樣思想的累加強(qiáng)度計(jì)算方法。

（2）斜截面受剪承載力計(jì)算。核心思想也是疊加法，也認(rèn)為斜截面受剪承載力由RC和型鋼部分提供。同時(shí)忽略型鋼與混凝土之間的粘結(jié)作用，認(rèn)為型鋼和RC部分在剪力作用下相互獨(dú)立工作，分別按照鋼結(jié)構(gòu)和RC結(jié)構(gòu)的受剪承載力計(jì)算方法來確定兩部分承載力后進(jìn)行疊加。其中在計(jì)算RC部分貢獻(xiàn)時(shí)專門定義了混凝土剪切強(qiáng)度值Fs。在計(jì)算RC部分貢獻(xiàn)的受剪承載力時(shí)，取斜拉破壞和粘結(jié)破壞兩種破壞形式對(duì)應(yīng)所得承載力的較小值，并不考慮軸力的貢獻(xiàn)。

1.2.2 改進(jìn)疊加法—我國(guó)《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》（YB9082—2006）方法

該規(guī)范適用的混凝土最高等級(jí)為C80，鋼材最高為Q345低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼（屈服強(qiáng)度3450MPa），箍筋的屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不超過360 MPa。

（1）正截面承載力計(jì)算。1997年頒布的《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》YB 9082—1997[8]是以日本規(guī)范方法[7]（一般疊加法）為基礎(chǔ)[9]，設(shè)計(jì)結(jié)果偏于保守，且計(jì)算過程較為復(fù)雜。后來葉列平[10]、李少泉[11]等由結(jié)構(gòu)塑性極限分析給出了一般疊加公式的解析解，簡(jiǎn)化了計(jì)算過程。楊怡亭等[12-13]對(duì)采用環(huán)向箍筋的圓形截面SRC柱考察了李少泉方法[11]的適用性，考慮了混凝土受環(huán)向箍筋約束的強(qiáng)度增大效應(yīng)而增加了“受約束混凝土強(qiáng)度增大系數(shù)”，得到的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。2006年版的《鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》YB9082（以下簡(jiǎn)稱《鋼骨規(guī)程》）[14]即在相關(guān)研究的基礎(chǔ)上，采用改進(jìn)疊加法進(jìn)行SRC柱的承載力計(jì)算。該方法在塑性理論下限定理的基礎(chǔ)上，先根據(jù)截面形式確定型鋼承擔(dān)的軸力N和彎矩M，再確定RC部分承擔(dān)的N，然后根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的相關(guān)公式確定RC部分承擔(dān)的M，最后將型鋼部分與RC部分的N和M分別疊加得到SRC柱的正截面受彎承載力。

（2）斜截面受剪承載力計(jì)算。核心思想也是疊加法，也認(rèn)為SRC柱的斜截面受剪承載力分別是RC部分（混凝土和箍筋）及型鋼部分提供的，但考慮了軸力、混凝土強(qiáng)度、剪跨比的影響。其中，采用了抗拉強(qiáng)度指標(biāo)來計(jì)算混凝土部分的貢獻(xiàn)。

1.3 極限平衡法——我國(guó)《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ138—2016方法

該規(guī)范適用的混凝土最高等級(jí)為C70，適用的型鋼材料最高為Q420低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼材（屈服強(qiáng)度最大為420MPa），同時(shí)箍筋的屈服強(qiáng)度設(shè)計(jì)值不超過360MPa。

（1）正截面承載力計(jì)算。偏壓時(shí)：2002年頒布的《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ138—2001對(duì)于SRC柱壓彎承載力的計(jì)算參考了沈文都的相關(guān)計(jì)算模型[15]。該規(guī)程于2016年更新為《組合結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》JGJ 138—2016（以下簡(jiǎn)稱《組合規(guī)范》）[16]。《組合規(guī)范》對(duì)SRC偏壓柱的計(jì)算方法是以RC偏壓柱的相關(guān)計(jì)算理論為基礎(chǔ)的，將SRC柱截面分成RC及型鋼翼緣、型鋼腹板兩部分，前者按平截面變形計(jì)算，后者的應(yīng)力則簡(jiǎn)化為拉壓矩形應(yīng)力圖，然后采用極限平衡法推導(dǎo)出簡(jiǎn)化計(jì)算方法。《組合規(guī)范》與我國(guó)RC結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的思路一致，比較符合工程設(shè)計(jì)人員的習(xí)慣。

軸壓時(shí)：也采用基于RC原理的方法來進(jìn)行承載力計(jì)算，核心思想是強(qiáng)度疊加[17]。

（2）斜截面受剪承載力計(jì)算。核心思想：半經(jīng)驗(yàn)半理論法。將型鋼混凝土看作是一個(gè)整體，通過試驗(yàn)和理論模型分析出影響其受剪承載力的主要因素（混凝土、箍筋、型鋼、軸力），然后以試驗(yàn)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)進(jìn)行回歸分析后得出承載力計(jì)算公式。其中也采用了抗拉強(qiáng)度指標(biāo)來計(jì)算混凝土部分的貢獻(xiàn)。

2 規(guī)范（規(guī)程）以外的承載力研究——有關(guān)采用高強(qiáng)型鋼的SRC柱

2.1 正截面偏壓承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。例如，2007年林明強(qiáng)[18]對(duì)內(nèi)置高強(qiáng)焊接H型鋼骨（采用4000MPa、6000MPa及8000MPa高強(qiáng)鋼）的矩形截面SRC柱根據(jù)日本研究報(bào)告的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了研究，分析了偏心受壓時(shí)的性能；2016年楊怡亭等[12-13]針對(duì)內(nèi)置十字型鋼的圓截面Q460GJ高強(qiáng)鋼-混凝土組合柱通過試驗(yàn)和有限元方法研究分析了小偏心作用下的承載力、變形過程、破壞方式和破壞機(jī)理：試驗(yàn)方面是制作了縮尺試件進(jìn)行小偏心受壓試驗(yàn)；有限元方面是采用ABAQUS建立了SRC柱的有限元模型，利用試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了模型的正確性后基于模型分析了構(gòu)件的破壞機(jī)理及過程，并通過參數(shù)分析評(píng)價(jià)了屈服強(qiáng)度和含鋼率對(duì)柱承載力的影響。研究表明：高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼顯著提高了SRC柱的承載力，同時(shí)有效控制了構(gòu)件截面尺寸，鋼骨能有效地限制剪切斜裂縫的發(fā)展，SRC柱會(huì)發(fā)生縱向彎曲破壞，柱頂偏壓側(cè)的混凝土?xí)簼⑹Р⒁痄摴菓?yīng)力重分布；2019年管旭[19]采用數(shù)值方法研究了采用高強(qiáng)H型鋼的SRC柱的破壞特性，發(fā)現(xiàn)提高型鋼強(qiáng)度可顯著提升柱的承載力，但對(duì)變形能力基本沒有影響。

（2）0對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。與歐洲EC4規(guī)范方法的比較：澳大利亞學(xué)者Uy總結(jié)了有關(guān)采用高強(qiáng)型鋼的SRC柱在受壓彎作用時(shí)的大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果并與歐洲EC4規(guī)范方法的結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析[20]。結(jié)果表明：對(duì)于偏心距較大的壓彎工況，承載力試驗(yàn)值要明顯小于EC4方法的計(jì)算結(jié)果。

與《鋼骨規(guī)程》和《組合規(guī)范》的比較：陳侶福[21]分別利用《鋼骨規(guī)程》和《組合規(guī)范》中的方法對(duì)15根采用高強(qiáng)型鋼的SRC柱進(jìn)行了承載力計(jì)算并與實(shí)測(cè)值進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)兩規(guī)范方法均對(duì)承載力有著過高的估計(jì)，偏于不安全。

與《鋼骨規(guī)程》比較：林明強(qiáng)等[18]基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)按《鋼骨規(guī)程》方法得到了N-M曲線的理論計(jì)算結(jié)果，驗(yàn)證了該方法的簡(jiǎn)便性。

楊怡亭[12]以圓截面的小偏壓SRC柱的極限承載力為研究對(duì)象，依據(jù)有限元模型（根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了合理修正）的計(jì)算結(jié)果，對(duì)比了歐洲EC4規(guī)范、《鋼骨規(guī)程》、《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ138—2001（《組合規(guī)范》的前身）三個(gè)規(guī)范中承載力方法的計(jì)算結(jié)果。分析結(jié)果表明：《鋼骨規(guī)程》方法和EC4方法的理論較為完善，計(jì)算過程較為復(fù)雜，兩者的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為接近，但對(duì)于型鋼強(qiáng)度及含鋼率較高的SRC柱的計(jì)算結(jié)果較為保守，容易造成高性能材料的浪費(fèi)；《型鋼規(guī)程》方法的概念明確、過程簡(jiǎn)便，且對(duì)于高強(qiáng)度型鋼、高含鋼率及高配箍率的高性能SRC柱小偏壓情況下的承載力計(jì)算結(jié)果更為準(zhǔn)確。

2.2 正截面軸壓承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。例如，2007年林明強(qiáng)[18]對(duì)內(nèi)置高強(qiáng)焊接H型鋼骨的矩形截面SRC柱采用ANSYS軟件建立了軸壓工況下的有限元模型，分析了軸心受壓力學(xué)性能并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。與EC4方法的比較：Uy也總結(jié)了采用高強(qiáng)型鋼的SRC柱在軸壓作用下的大量實(shí)驗(yàn)結(jié)果[20]，并與EC4方法的結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。分析結(jié)果表明：對(duì)于軸壓工況，EC4方法的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值比較吻合。

2016年楊怡亭等[12]針對(duì)采用高強(qiáng)型鋼的圓截面SRC柱制作了縮尺試件以研究軸力作用下的變形過程和破壞方式等，發(fā)現(xiàn)軸壓承載力與李少泉方法[11]（改進(jìn)的一般疊加法，與已被吸收入《鋼骨規(guī)程》）的結(jié)果比較一致。

2.3 斜截面受剪承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。2007年林明強(qiáng)[18]根據(jù)日本研究報(bào)告的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)內(nèi)置高強(qiáng)焊接H型鋼骨和十字型鋼骨的矩形截面SRC柱分析了抗剪性能。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。胡健[22]歸納總結(jié)了近30年我國(guó)SRC柱的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，通過彎矩-曲率分析法選擇出102根SRC短柱數(shù)據(jù)并建立了試驗(yàn)數(shù)據(jù)信息庫，進(jìn)而基于該信息庫對(duì)比了中、美、日三國(guó)主要的剪切承載力計(jì)算方法。其中在高強(qiáng)箍筋及型鋼的使用上得到如下結(jié)論：日本規(guī)范的承載力預(yù)測(cè)結(jié)果較為保守；我國(guó)《組合規(guī)范》對(duì)于普通型鋼混凝土柱的承載力評(píng)價(jià)總體較為合理，但對(duì)于高強(qiáng)型鋼SRC短柱的承載力評(píng)價(jià)可能偏于保守；美國(guó)AISC360規(guī)范在高強(qiáng)材料情況下的承載力評(píng)價(jià)較為準(zhǔn)確。

3 規(guī)范（規(guī)程）以外的承載力研究——有關(guān)采用高強(qiáng)混凝土的SRC柱

3.1 正截面軸壓承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。Lai等[23]通過試驗(yàn)研究了采用高強(qiáng)度混凝土（添加少量鋼纖維以克服脆性過強(qiáng)的缺點(diǎn)）和鋼材制成的SRC短柱的軸壓承載力，并評(píng)估了材料強(qiáng)度、鋼材貢獻(xiàn)率、配箍率、長(zhǎng)細(xì)比、約束混凝土所占的面積比例、混凝土的約束效率等參數(shù)對(duì)承載力的影響。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。Lai等[23]的結(jié)果表明：EC4規(guī)范和我國(guó)《組合規(guī)范》方法對(duì)軸壓承載力有所高估。

另外，采用高強(qiáng)混凝土的SRC柱一般具有較小的截面尺寸和較大的長(zhǎng)細(xì)比，在荷載作用下有可能出現(xiàn)屈曲。為此，Lai等[24]對(duì)采用C100高強(qiáng)混凝土的SRC柱通過試驗(yàn)和數(shù)值模擬方法研究了軸壓作用下的屈曲性能，并將抗屈曲承載力、有效抗彎剛度試驗(yàn)結(jié)果與EC4規(guī)范、美國(guó)AISC和ACI規(guī)范的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

3.2 正截面偏壓承載力研究

目前相關(guān)的專題研究還比較欠缺。

3.3 斜截面受剪承載力研究

（1）0機(jī)理/性能研究。疊加法：賈金青在疊加原理的基礎(chǔ)上考慮了構(gòu)件長(zhǎng)度對(duì)SRC柱受剪承載力的影響并建立了計(jì)算方法[25-26]。陳侶福[21]運(yùn)用該方法對(duì)59根采用高強(qiáng)混凝土的SRC柱進(jìn)行了抗剪承載力計(jì)算并對(duì)比了計(jì)算值與實(shí)測(cè)值。結(jié)果表明：賈金青方法對(duì)于剪切粘結(jié)破壞情形下的預(yù)測(cè)效果最好，但對(duì)于斜壓破壞情形則計(jì)算精度相對(duì)較差，且離散性較大。

半經(jīng)驗(yàn)半理論法：蔣東紅等[27]、李俊華等[28]采用半經(jīng)驗(yàn)半理論方法研究了采用高強(qiáng)混凝土的SRC柱的斜截面承載力并建立了計(jì)算公式。該方法在擬合公式的過程中考慮了更多因素的影響，導(dǎo)致公式比較復(fù)雜。陳侶福[21]也運(yùn)用這兩個(gè)方法進(jìn)行了59根試件的抗剪承載力計(jì)算，對(duì)比計(jì)算值與實(shí)測(cè)值后發(fā)現(xiàn)：兩方法的計(jì)算值均偏于保守，計(jì)算精度不算很理想。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。胡健[22]基于建立的SRC短柱試驗(yàn)數(shù)據(jù)信息庫對(duì)比了中、美、日三國(guó)主要的剪切承載力計(jì)算方法。其中在高強(qiáng)混凝土材料的使用上得到如下結(jié)論：（1）對(duì)于采用C60及以上等級(jí)混凝土的情況，日本規(guī)范方法和我國(guó)的《組合規(guī)范》方法都偏于保守，美國(guó)ACI規(guī)范和我國(guó)《鋼骨規(guī)程》方法比較準(zhǔn)確（略保守）；（2）當(dāng)混凝土等級(jí)超過C80時(shí)，這一規(guī)律更加明顯；（3）原因分析：各規(guī)范對(duì)高強(qiáng)混凝土在SRC柱抗剪承載力方面的貢獻(xiàn)都采取了比較嚴(yán)格的限制措施以防止高估，這一限制程度決定了各規(guī)范的保守程度。美國(guó)ACI規(guī)范和我國(guó)《鋼骨規(guī)程》中的限制程度比較合理，所以最終結(jié)果更為準(zhǔn)確。

4 規(guī)范（規(guī)程）以外的承載力研究——有關(guān)同時(shí)采用高強(qiáng)型鋼與高強(qiáng)混凝土的SRC柱

4.1 正截面軸壓承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。例如，Lai等[29]對(duì)混凝土為C90和C130（同時(shí)摻有鋼纖維以降低脆性）、鋼材等級(jí)為S500和S690的SRC柱進(jìn)行了軸壓作用下受力性能（包括破壞模式、承載能力、延性、荷載—位移關(guān)系等）的試驗(yàn)研究，分析了混凝土等級(jí)、型鋼屈服強(qiáng)度、箍筋間距、鋼纖維摻量、構(gòu)件截面形狀等因素對(duì)這類SRC柱軸壓性能的影響，同時(shí)考察了延性問題并提出了評(píng)估延性的簡(jiǎn)化方法。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。Lai等[29]的試驗(yàn)研究表明：現(xiàn)有的各SRC結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)混凝土為C90和C130、鋼材等級(jí)為S500和S690的SRC柱的軸壓承載力計(jì)算結(jié)果一般是不太準(zhǔn)確的，除非使用了鋼纖維和密集的鋼筋布置。

4.2 正截面偏壓承載力研究

（1）機(jī)理/性能研究。例如，Lai等[30]針對(duì)混凝土等級(jí)達(dá)C100、鋼材等級(jí)達(dá)S960的SRC柱開發(fā)了一種數(shù)值方法來模擬其非線彈性行為，包括混凝土保護(hù)層剝落、混凝土約束效應(yīng)、縱筋屈曲及型鋼截面的應(yīng)變強(qiáng)化等。然后依據(jù)相關(guān)論文中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)數(shù)值模型的計(jì)算結(jié)果（載荷—撓度響應(yīng)、彎矩—曲率關(guān)系、N-M曲線）進(jìn)行了對(duì)比分析，驗(yàn)證了所提計(jì)算方法的準(zhǔn)確性。

（2）對(duì)規(guī)范（規(guī)程）方法的驗(yàn)證與對(duì)比分析。Lai等[31]專門針對(duì)采用C90混凝土（含0.5%鋼纖維）和S690鋼材的SRC柱進(jìn)行了偏壓承載力的試驗(yàn)測(cè)定，并分析了荷載偏心率、鋼纖維含量、型鋼貢獻(xiàn)率、箍筋構(gòu)造對(duì)柱子承載力和延性的影響，得到了N-M曲線并與美國(guó)AISC 360—16規(guī)范和歐洲EC4規(guī)范方法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明：AISC 360—16方法的計(jì)算值比實(shí)測(cè)值偏低；歐洲EC4規(guī)范方法的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值更加接近。

4.3 斜截面受剪承載力研究

Ou等[32]針對(duì)混凝土強(qiáng)度達(dá)70MPa和100MPa、縱筋及箍筋屈服強(qiáng)度達(dá)685MPa和785MPa的SRC柱采集了43根試件的抗剪性能測(cè)試數(shù)據(jù)并進(jìn)行對(duì)比后發(fā)現(xiàn)：美國(guó)ACI規(guī)范中計(jì)算抗剪承載力的簡(jiǎn)化方法是偏于保守的，而非簡(jiǎn)化方法對(duì)其中19根試件來說是不保守的。

5 結(jié)語

本文以高強(qiáng)SRC柱的承載力計(jì)算為關(guān)注對(duì)象，對(duì)相關(guān)研究成果進(jìn)行了較為全面地梳理與對(duì)比分析。得到的主要結(jié)論如下：

（1）從核心思想來看，國(guó)內(nèi)外主要規(guī)范（規(guī)程）中有關(guān)SRC柱承載力的計(jì)算方法可分為三類：等效為鋼柱并基于N-M曲線的方法、疊加法、極限平衡法。

（2）規(guī)范（規(guī)程）中有關(guān)SRC柱承載力的計(jì)算方法一般對(duì)于高強(qiáng)材料有一定的適用范圍，且在各類材料情況下計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確程度不完全一致。

（3）對(duì)于采用高強(qiáng)型鋼的SRC柱：正截面軸壓承載力：推薦采用歐洲EC4方法或《鋼骨規(guī)程》方法來計(jì)算，年代較新的《鋼骨規(guī)程》方法更值得推薦；正截面偏壓承載力：推薦采用我國(guó)《組合規(guī)范》方法來計(jì)算；斜截面受剪承載力：推薦采用美國(guó)AISC規(guī)范方法來計(jì)算。

（4）對(duì)于采用高強(qiáng)混凝土的SRC柱：正截面軸壓承載力：仍需繼續(xù)加強(qiáng)研究以得到更理想的方法；正截面偏壓承載力：現(xiàn)有的研究還很不足，需加強(qiáng)研究以得到理想方法；斜截面受剪承載力：推薦采用美國(guó)ACI規(guī)范方法或我國(guó)《鋼骨規(guī)程》方法。

（5）對(duì)于同時(shí)采用高強(qiáng)型鋼和高強(qiáng)混凝土的SRC柱：正截面偏壓承載力：推薦采用歐洲EC4方法來計(jì)算；正截面軸壓承載力和斜截面受剪承載力：仍需繼續(xù)加強(qiáng)研究以得到更理想的方法。

總體來看，目前對(duì)高強(qiáng)SRC柱的承載力計(jì)算問題仍需繼續(xù)加強(qiáng)研究：從研究方法上來說，尤其需要加強(qiáng)理論與試驗(yàn)研究；從研究?jī)?nèi)容上來說，尤其需要關(guān)注影響承載力的主要因素及其之間的耦合關(guān)系研究。