孫慶先，陳 凱，游 超

(1.煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 安全分院，北京 100013；2.煤炭資源高效開(kāi)采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(煤炭科學(xué)研究總院)，北京 100013；3.北京市煤礦安全工程技術(shù)研究中心，北京 100013)

榆林市是我國(guó)重要的煤炭生產(chǎn)基地，早期小煤礦大多采用房柱式炮采，形成分布廣泛、大小不一和難以數(shù)計(jì)的采空區(qū)。由于房柱(煤柱)對(duì)采空區(qū)頂板的長(zhǎng)期支撐，房采采空區(qū)覆巖常常在十余年甚至數(shù)十年后才致垮落，地表塌陷有時(shí)是緩慢的，有時(shí)是突然的，導(dǎo)致礦震發(fā)生。無(wú)論緩慢塌陷還是突然塌陷，都會(huì)對(duì)地表建構(gòu)筑物造成破壞，這對(duì)橫穿榆林市的陜京一線(xiàn)天然氣管道(簡(jiǎn)稱(chēng)陜京一線(xiàn))來(lái)說(shuō)無(wú)疑是巨大的安全隱患。

《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采規(guī)范》[1](簡(jiǎn)稱(chēng)“三下”規(guī)范)第123條規(guī)定，在煤礦開(kāi)采沉陷區(qū)進(jìn)行各類(lèi)工程建設(shè)時(shí)，必須進(jìn)行建設(shè)場(chǎng)地穩(wěn)定性評(píng)價(jià)；第127條規(guī)定，進(jìn)行開(kāi)采沉陷區(qū)建設(shè)場(chǎng)地穩(wěn)定性評(píng)價(jià)時(shí)，應(yīng)當(dāng)進(jìn)行開(kāi)采沉陷區(qū)地表殘余影響的移動(dòng)變形計(jì)算、覆巖破壞高度與建設(shè)工程影響深度的安全性分析、煤柱的長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析等工作。專(zhuān)就油氣管道，《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開(kāi)采指南》[2](簡(jiǎn)稱(chēng)“三下”指南)根據(jù)移動(dòng)變形指標(biāo)對(duì)采空區(qū)穩(wěn)定性進(jìn)行了分級(jí)。由此可知，在房采采空區(qū)地表建設(shè)天然氣管道工程，需要對(duì)煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性進(jìn)行分析，如果煤柱不能保證長(zhǎng)期穩(wěn)定或已經(jīng)失穩(wěn)，需要對(duì)覆巖破壞高度與建設(shè)工程影響深度的安全性進(jìn)行分析，對(duì)煤柱已經(jīng)失穩(wěn)導(dǎo)致的地表沉陷，需要進(jìn)行殘余移動(dòng)變形計(jì)算，并根據(jù)變形指標(biāo)進(jìn)行穩(wěn)定性分級(jí)。

盡管關(guān)于煤柱穩(wěn)定性、覆巖破壞高度和殘余變形的研究成果十分豐富，但是，關(guān)于利用房采采空區(qū)進(jìn)行工程建設(shè)而開(kāi)展的采空區(qū)穩(wěn)定性研究成果甚少，未見(jiàn)房采采空區(qū)地表作為天然氣管道建設(shè)場(chǎng)地而開(kāi)展的采空區(qū)穩(wěn)定性研究文獻(xiàn)報(bào)道。本文根據(jù)“三下”規(guī)范和“三下”指南有關(guān)技術(shù)要求進(jìn)行陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地房采采空區(qū)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)。

1 地質(zhì)采礦條件和采空區(qū)分布

6座煤礦均為鄉(xiāng)鎮(zhèn)或村辦煤礦，全部始建于20世紀(jì)90年代，2009年前全部關(guān)閉。礦井開(kāi)采延安組3號(hào)煤層，具體開(kāi)采時(shí)間不詳。陜京一線(xiàn)與6座煤礦采空區(qū)的平面位置關(guān)系如圖1所示。3號(hào)煤埋深60～120m，開(kāi)采厚度1.8～2.5m，煤層傾角1°～3°。開(kāi)采工藝為房柱式炮采，采6m留6m?；夭陕?0%左右。

圖1 陜京一線(xiàn)天然氣管道神木市某段采空區(qū)分布

2 建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

2.1 建設(shè)場(chǎng)地地表殘余移動(dòng)變形計(jì)算

地表移動(dòng)持續(xù)的時(shí)間主要與煤層開(kāi)采深度等因素有關(guān)。“三下”指南推薦的地表移動(dòng)持續(xù)時(shí)間為[2]：

T=2.5H

(1)

式中，T為地表移動(dòng)持續(xù)時(shí)間，d；H為開(kāi)采深度，m。

建設(shè)場(chǎng)地下方開(kāi)采的3號(hào)煤層最大埋深120m，按式(1)計(jì)算，地表移動(dòng)持續(xù)時(shí)間約10個(gè)月。資料顯示，6座煤礦均于2009年前關(guān)閉，即采空區(qū)距今至少10a，因此，建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)地表已經(jīng)進(jìn)入殘余移動(dòng)變形階段。

按照式(1)計(jì)算得出的采空區(qū)地表穩(wěn)定后，實(shí)際上地表還長(zhǎng)時(shí)間存在少量移動(dòng)和變形，稱(chēng)為地表殘余移動(dòng)變形。一般認(rèn)為，地表殘余移動(dòng)變形規(guī)律與地表移動(dòng)期內(nèi)移動(dòng)變形規(guī)律一致[3，4]。因此，采空區(qū)地表殘余移動(dòng)變形可采用我國(guó)應(yīng)用最廣泛的概率積分法進(jìn)行計(jì)算?！叭隆敝改贤扑]的地表殘余變形下沉系數(shù)計(jì)算公式為[2]：

qc=(1-q)k[1-e-(50-t)/t]

(2)

式中，qc為殘余下沉系數(shù)；q為下沉系數(shù)；k為調(diào)整系數(shù)；t為距開(kāi)采結(jié)束時(shí)間，a。

式(2)一般適用于長(zhǎng)壁全陷開(kāi)采。根據(jù)式(2)的計(jì)算結(jié)果并結(jié)合以往的工程經(jīng)驗(yàn)，確定建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)殘余下沉系數(shù)為0.15。

根據(jù)計(jì)算，陜京一線(xiàn)采空區(qū)地表最大下沉值為315mm，最大傾斜值為6.0mm/m，最大水平變形值為2.0mm/m，最大曲率值為0.15×10-3/m。

2.2 覆巖破壞高度與建設(shè)工程影響深度的安全性分析

根據(jù)礦山開(kāi)采沉陷學(xué)理論，煤層開(kāi)采后，一般上覆巖層形成垮落帶、斷裂帶和彎曲下沉帶?？迓鋷Ш蛿嗔褞Ш戏Q(chēng)“兩帶”，在解決水體下采煤時(shí)稱(chēng)“兩帶”為導(dǎo)水裂縫帶?！皟蓭А钡膸r層雖經(jīng)多年的壓實(shí)，仍不可避免地存在一定的裂縫和離層，其抗拉、抗壓、抗剪強(qiáng)度明顯低于原巖的強(qiáng)度。如果建構(gòu)筑物荷載傳遞到這“兩帶”，在附加荷載作用下會(huì)進(jìn)一步引起沉降和變形，甚至造成建(構(gòu))筑物的破壞，影響其使用。

對(duì)于單層采厚不超過(guò)3m，累計(jì)采厚不超過(guò)15m的煤層(分層)開(kāi)采所產(chǎn)生的“兩帶”高度，經(jīng)過(guò)前人多年的觀測(cè)研究已基本查清，并把經(jīng)驗(yàn)公式寫(xiě)進(jìn)了“三下”規(guī)范。中硬覆巖導(dǎo)水裂縫帶高度Hl計(jì)算經(jīng)驗(yàn)有兩個(gè)，分別為：

Hl=100∑M/(1.6∑M+3.6)±5.6

(3)

Hl=20(∑M)0.5+10

(4)

式中，∑M為煤層厚度，m。

“三下”規(guī)范中推薦的公式是在長(zhǎng)壁式采煤基礎(chǔ)上統(tǒng)計(jì)總結(jié)的結(jié)果，而建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)全部為房采采空區(qū)，“兩帶”高度預(yù)測(cè)無(wú)公式可供參考?？紤]到早期小煤礦管理不規(guī)范，煤柱留設(shè)隨意性大，回采率忽高忽低，因此，為安全起見(jiàn)，建設(shè)場(chǎng)地“兩帶”高度應(yīng)按最不利情況計(jì)算，即按“三下”規(guī)范計(jì)算“兩帶”高度。開(kāi)采厚度也存在較大隨意性，亦按最不利情況考慮，取采厚最大值2.5m。

神東礦區(qū)以覆巖以中硬為主。按經(jīng)驗(yàn)公式中之一計(jì)算“兩帶”高度為38.5m，按經(jīng)驗(yàn)公式中之二計(jì)算“兩帶”高度為41.6m。取最大值作為計(jì)算結(jié)果，“兩帶”高度最大值為41.6m。

陜京一線(xiàn)采用X60管材鋼，管道直徑660mm，單位長(zhǎng)度的重量約為330kg/m，這對(duì)地基造成的荷載影響深度是很小的，可以忽略不計(jì)。但是，施工過(guò)程中，物料集中堆放以及大型機(jī)械設(shè)備(如挖掘機(jī)、起重機(jī)、推土機(jī))等自身重量荷載影響深度很大。

在采煤沉陷區(qū)，當(dāng)?shù)鼗薪ㄖ奢d產(chǎn)生的附加應(yīng)力等于相應(yīng)位置處地基土層的自重應(yīng)力的10%時(shí)，即認(rèn)為附加應(yīng)力對(duì)該深度處地基產(chǎn)生的影響可忽略不計(jì)。假定物料堆放或大型機(jī)械設(shè)備附加壓力值為50kN/m2，并按均布矩形荷載計(jì)算附加應(yīng)力，計(jì)算得到荷載影響深度為11m。

要保證采煤沉陷區(qū)建設(shè)場(chǎng)地的穩(wěn)定性，應(yīng)使建筑物載荷不對(duì)老采空區(qū)冒裂巖體的穩(wěn)定性產(chǎn)生明顯影響。則地下采空區(qū)的安全開(kāi)采深度H應(yīng)為：

H≥Hl+Hy+Hb

(5)

式中，Hl、Hy、Hb分別為采空區(qū)“兩帶”高度，載荷影響深度，保護(hù)層厚度，m。Hl、Hy、Hb分別取值為41.6m、11m、5m，則安全開(kāi)采深度H應(yīng)大于57.6m。

陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)埋深60～120m，大于安全開(kāi)采深度57.6m，建設(shè)場(chǎng)地不會(huì)破壞采空區(qū)的穩(wěn)定性。但是，安全開(kāi)采深度已經(jīng)接近采空區(qū)最小深度，由于物料集中堆放以及大型機(jī)械設(shè)備產(chǎn)生的附加應(yīng)力難于準(zhǔn)確估算，因此，應(yīng)避免將物料、設(shè)備集中堆放在采空區(qū)深度較小的區(qū)域。

2.3 煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析

房柱式開(kāi)采是控制覆巖破壞的主要方法之一。神東礦區(qū)早期小煤礦大量使用房柱式開(kāi)采，形成了分布廣泛、大小不一的房采采空區(qū)。煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性是一個(gè)非常復(fù)雜的問(wèn)題，單個(gè)煤柱穩(wěn)定性可用煤柱最小寬度、寬高比、安全系數(shù)等進(jìn)行評(píng)價(jià)，煤柱群的穩(wěn)定性不僅與單個(gè)煤柱的穩(wěn)定性有關(guān)，而且與煤柱面積比率(回采率)高低、采空區(qū)面積大小等因素有關(guān)，此外，煤柱穩(wěn)定性還與煤柱形狀、時(shí)間等因素有關(guān)，很多學(xué)者[5-12]對(duì)此都做過(guò)深入探討。

2.3.1 單個(gè)煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析

1)煤柱最小寬度。A.H.威爾遜兩區(qū)約束理論認(rèn)為，煤柱存在“屈服區(qū)”和“核區(qū)”。若煤柱的寬度大于核區(qū)和屈服區(qū)2倍之和，煤柱就是保持穩(wěn)定的。即煤柱保持穩(wěn)定的最小寬度為[13]：

W=2Y+(1～2)H

(6)

式中，W為煤柱寬度，m；Y為屈服區(qū)寬度，m。屈服區(qū)寬度按下式計(jì)算[14]：

Y=0.00492MH

(7)

式中，M為采厚(煤柱高度)，m。

按最不利情況考慮(采深120m，采厚2.5m)，根據(jù)式(6)和式(7)計(jì)算，保持建設(shè)場(chǎng)地煤柱穩(wěn)定的最小寬度約5.5m。建設(shè)場(chǎng)地煤柱留設(shè)采6m留6m，滿(mǎn)足保持穩(wěn)定的最小寬度。除了采深、采厚外，煤柱最小寬度還與煤巖堅(jiān)硬程度等因素有關(guān)。

2)煤柱的寬高比。煤柱的穩(wěn)定性隨寬高比的增加而增加。從很多成功實(shí)例來(lái)看，煤柱寬高比小于3時(shí)，煤柱不穩(wěn)定，寬高比超過(guò)10時(shí)，煤柱能保持長(zhǎng)期穩(wěn)定。一般地，煤柱寬高比最小應(yīng)為3.2～3.6，通常應(yīng)大于5。對(duì)于陜京一線(xiàn)，按最不利情況考慮(煤柱高2.5m，寬6m)，煤柱寬高比為2.4，小于5，據(jù)此可認(rèn)為煤柱不穩(wěn)定。

3)煤柱穩(wěn)定性安全系數(shù)。煤柱穩(wěn)定性安全系數(shù)是煤柱強(qiáng)度與煤柱應(yīng)力之比。極限強(qiáng)度理論認(rèn)為，當(dāng)煤柱實(shí)際載荷大于煤柱承載力時(shí)，煤柱將失穩(wěn)。

對(duì)于神東礦區(qū)房柱式開(kāi)采，煤柱內(nèi)應(yīng)力常采用輔助面積法進(jìn)行計(jì)算。輔助面積法的實(shí)質(zhì)是認(rèn)為采空區(qū)上方的覆巖重量全部轉(zhuǎn)移到遺留煤柱上，公式為：

SP=γH(W+B)(B+L)/W/L

(8)

式中，SP為煤柱應(yīng)力；MPa；W為煤柱寬度，m；B為煤房寬度，m；L為煤柱長(zhǎng)度，m；γ為上覆巖層平均容重，t/m3。

煤柱強(qiáng)度一般用下式計(jì)算：

σP=σ1(0.64+0.36W/M)

(9)

式中，σP為煤柱強(qiáng)度，MPa；σ1為煤柱的原位強(qiáng)度，一般取值6.7MPa。

煤柱穩(wěn)定性安全系數(shù)一般大于1.5即可認(rèn)為穩(wěn)定，計(jì)算公式為：

F=σP/SP

(10)

按最不利情況考慮(采深120m，煤柱高1.8m)，將地質(zhì)采礦條件參數(shù)代入式(8)和式(9)，通過(guò)式(10)計(jì)算，煤柱穩(wěn)定性安全系數(shù)為1.1，小于1.5。據(jù)此可認(rèn)為煤柱不穩(wěn)定。

2.3.2 煤柱群長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析

1)煤柱面積比率。煤柱面積比率是指采空區(qū)所有煤柱面積之和占相應(yīng)開(kāi)采面積的比率，這是衡量煤柱群穩(wěn)定性的重要指標(biāo)。當(dāng)不留頂?shù)酌簳r(shí)，回采率接近煤柱面積比率，可近似用回采率代替煤柱面積比率估算煤柱群穩(wěn)定性。煤柱面積比率越大，就意味著承載上覆巖層荷載的面積越大，因而分擔(dān)到每個(gè)煤柱的荷載就越小，煤柱也就越穩(wěn)定。開(kāi)采實(shí)踐表明，當(dāng)煤柱面積比率在30%以上時(shí)，煤柱群穩(wěn)定性較好，地表緩慢下沉且下沉較??；當(dāng)煤柱面積比率小于20%時(shí)，煤柱群穩(wěn)定性較差，地表易發(fā)生大裂縫或突然塌陷；當(dāng)煤柱面積比率為20%～25%時(shí)，煤柱的穩(wěn)定性一般，地表一般只發(fā)生小裂縫[15]。

陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地下3號(hào)煤層實(shí)際厚度為3.0～3.2m，采厚1.8～2.5m，留設(shè)了0.5～1.2m左右護(hù)頂煤，根據(jù)回采率約50%可估算煤柱面積比率在30%以上，總體來(lái)說(shuō)，煤柱群穩(wěn)定性較好。實(shí)際上各個(gè)煤礦之間的煤柱面積比率會(huì)相差較大，即使同一煤礦不同塊段采空區(qū)內(nèi)煤柱面積比率亦相差較大，不能排除個(gè)別區(qū)域采空區(qū)煤柱面積比率小于20%。這就是說(shuō)，存在煤柱群不穩(wěn)定的采空區(qū)。

2)房采采空區(qū)面積。對(duì)數(shù)十個(gè)回采工作面或盤(pán)區(qū)的開(kāi)采以及相應(yīng)的頂板垮落與地表塌陷情況進(jìn)行過(guò)統(tǒng)計(jì)分析后發(fā)現(xiàn)，房柱式采空區(qū)懸頂面積達(dá)到2～4萬(wàn)m2以上時(shí)，煤柱的穩(wěn)定性較差，個(gè)別煤柱失穩(wěn)，失去承載能力，覆巖荷載轉(zhuǎn)移至周邊煤柱，造成周邊煤柱荷載增加，由穩(wěn)定狀態(tài)變?yōu)椴环€(wěn)定狀態(tài)，這種情況繼續(xù)向四周傳播，出現(xiàn)“多米諾”效應(yīng)，引發(fā)大面積突然垮塌。這是神東礦區(qū)頻繁發(fā)生礦震的原因。因此，為避免發(fā)生房采采空區(qū)發(fā)生大面積突然垮塌，單個(gè)采空區(qū)面積宜控制在2～4萬(wàn)m2內(nèi)。

從圖1可以看出，陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地下方和周邊存在多個(gè)獨(dú)立塊段房采采空區(qū)。量取這些獨(dú)立塊段采空區(qū)的面積發(fā)現(xiàn)，陜京一線(xiàn)正下方E礦采空區(qū)面積為1.24萬(wàn)m2，除此之外，其余獨(dú)立塊段采空區(qū)面積均在2m2以上，面積最大的是C礦“L”形狀的采空區(qū)，面積為18.1萬(wàn)m2，這遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于獨(dú)立塊段采空區(qū)面積不超過(guò)2萬(wàn)m2的要求。因此，陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)不穩(wěn)定。

2.3.3 煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析結(jié)論

從多個(gè)角度對(duì)單個(gè)煤柱和煤柱群穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，按最不利情況考慮，無(wú)論是單個(gè)煤柱還是煤柱群，都不能保證其長(zhǎng)期穩(wěn)定。

早期小煤礦管理松懈，濫采亂掘現(xiàn)象十分普遍，煤柱留設(shè)隨意性大，形狀不規(guī)則，實(shí)際尺寸小于設(shè)計(jì)尺寸，這些因素都加劇了煤柱的失穩(wěn)。煤柱的穩(wěn)定性還與時(shí)間因素有關(guān)，6座煤礦均始建于20世紀(jì)90年代，于2009年前關(guān)閉，采空區(qū)距今最短時(shí)間約10年，最長(zhǎng)時(shí)間20余年，煤柱強(qiáng)度有所降低是必然的。由于小煤礦追求利益最大化和管理監(jiān)督不到位等原因，在設(shè)備回撤和材料回收的同時(shí)，小煤礦往往最大限度地回收部分煤柱，致使實(shí)際回采率高于設(shè)計(jì)回采率，造成實(shí)際煤柱面積比率下降，甚至小于20%。因此，盡管結(jié)論是按最不利情況考慮的，但結(jié)論比較接近實(shí)際，也就是說(shuō)，結(jié)論是可信的。

2.4 建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)穩(wěn)定性結(jié)論

1)“三下”指南第六章規(guī)定了建構(gòu)筑物和技術(shù)裝置的允許地表變形值，對(duì)油氣管道的允許變形值專(zhuān)門(mén)作出了規(guī)定，根據(jù)地表變形指標(biāo)將采空區(qū)穩(wěn)定性分為5級(jí)，見(jiàn)表1。

表1 采空區(qū)穩(wěn)定性分級(jí)

注：判定采空區(qū)所屬級(jí)別時(shí)，只需滿(mǎn)足該級(jí)別各地表變形指標(biāo)中的一項(xiàng)指標(biāo)。

沉陷預(yù)計(jì)顯示，建設(shè)場(chǎng)地最大傾斜值為6.0mm/m，最大水平變形值為2.0mm/m，最大曲率值為0.15×10-3/m。對(duì)比表2可知，陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)穩(wěn)定性最高級(jí)別為Ⅲ級(jí)。

2)根據(jù)覆巖破壞高度與建設(shè)工程影響深度計(jì)算可知，陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地不會(huì)破壞采空區(qū)的穩(wěn)定性。但是，由于物料集中堆放以及大型機(jī)械設(shè)備產(chǎn)生的附加應(yīng)力難于準(zhǔn)確估算，應(yīng)避免將物料、設(shè)備集中堆放在采空區(qū)深度較小的區(qū)域。

3)根據(jù)煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性計(jì)算分析可知，不能保證單個(gè)煤柱和煤柱群的長(zhǎng)期穩(wěn)定性，存在地表突然大面積塌陷的可能。

綜上所述，盡管陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)地表變形為Ⅲ級(jí)，危險(xiǎn)程度一般，且建設(shè)場(chǎng)地不會(huì)破壞采空區(qū)的穩(wěn)定性，但不能保證煤柱的長(zhǎng)期穩(wěn)定性，地表有可能突然大面積塌陷，因此，陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地房采采空區(qū)不穩(wěn)定。

3 建設(shè)場(chǎng)地采空區(qū)處理措施

在采空區(qū)上興建建構(gòu)筑物的成功實(shí)例很多。2015年和2017年，國(guó)家能源局分別批準(zhǔn)了大同市和陽(yáng)泉市采煤沉陷區(qū)國(guó)家先進(jìn)技術(shù)光伏示范基地項(xiàng)目，項(xiàng)目實(shí)施至今運(yùn)行良好，取得了較好的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。對(duì)于采空區(qū)的處理主要采取了注漿治理措施。大同市采煤沉陷區(qū)國(guó)家先進(jìn)技術(shù)光伏示范基地某匯集站下方采空區(qū)注漿約1.2萬(wàn)m3，陽(yáng)泉市某匯集站下方采空區(qū)注漿約2.0萬(wàn)m3，匯集站建設(shè)至今地表未出現(xiàn)變形。

房采采空區(qū)突然塌陷往往面積較大，這會(huì)造成天然氣管道長(zhǎng)距離懸空，進(jìn)一步導(dǎo)致管道斷裂，這是極其危險(xiǎn)的。從以往注漿加固采空區(qū)后進(jìn)行地表建設(shè)的成功實(shí)例來(lái)看，對(duì)陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地下方房采采空區(qū)注漿加固，不僅可以避免采空區(qū)大面積突然塌陷，而且可以減小甚至完全消除地表殘余變形。因此，必須對(duì)陜京一線(xiàn)建設(shè)場(chǎng)地下方采空區(qū)進(jìn)行注漿加固。

4 結(jié) 語(yǔ)

本文對(duì)陜京一線(xiàn)天然氣管道下方房采采空區(qū)穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。評(píng)價(jià)包括地表殘余影響的移動(dòng)變形計(jì)算、覆巖破壞高度與建設(shè)工程影響深度的安全性分析和煤柱長(zhǎng)期穩(wěn)定性分析3個(gè)部分內(nèi)容。綜合評(píng)價(jià)結(jié)果為，陜京一線(xiàn)天然氣管道建設(shè)場(chǎng)地房采采空區(qū)不穩(wěn)定。最后提出了對(duì)采空區(qū)注漿治理的技術(shù)措施。需要指出，在注漿施工前，應(yīng)進(jìn)行必要的工程勘查，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行注漿施工設(shè)計(jì)，以便科學(xué)合理地完成注漿加固工程。