王伯瑜

（中國石油化工集團有限公司能源管理與環(huán)境保護部，北京 100728）

抽油機是油田采油的耗能大戶，由于抽油機多為帶負載啟動，啟動時負載轉(zhuǎn)矩最大，配電變壓器輸出功率最大，穩(wěn)定后負載轉(zhuǎn)矩逐漸變小，配電變壓器輸出功率也減少，因此為滿足抽油機啟動的要求，配電變壓器留有較大的容量。抽油機正常工作時電機的負載率僅為25%左右，存在嚴(yán)重的“大馬拉小車”現(xiàn)象。變壓器長期處于負載率偏低的工作狀態(tài)，造成了變壓器容量的浪費及有功和無功功率的損耗，因此系統(tǒng)損耗高、效率低、功率因素低。由于變壓器利用率低，存在較大的富余容量，油田采油廠需要多交容量費，造成了很大的經(jīng)濟損失。因此，采取相應(yīng)的措施降低變壓器容量，使其工作在經(jīng)濟負荷區(qū)，是降損節(jié)能的一個有效的手段。

文章開展變壓器降容技術(shù)研究，通過理論建模仿真及現(xiàn)場試驗，形成指導(dǎo)變壓器降容的技術(shù)方案，對于節(jié)能降耗、降低網(wǎng)損、提高配電網(wǎng)的功率因數(shù)、降低變壓器容量，具有十分重要的意義。

1 變壓器的工作原理及過載運行特性

變壓器在不損壞繞組絕緣和不降低使用壽命的情況下，可以在短時間內(nèi)過載運行[1]。按國家相關(guān)規(guī)定，油浸式變壓器過載能力及時間如表1所示。

表1 油浸式變壓器過載能力及時間

一般情況下，油井啟動時間都很短，只有幾秒，因此在保證電機順利啟動的前提下，應(yīng)充分利用變壓器的過載能力，而沒有必要增加容量。

2 抽油機用電動機與電力變壓器容量的合理匹配

變壓器負載率是特指負載最大時對應(yīng)的負載率，而不是指隨負載變化而變化的變壓器實際負載率，而經(jīng)濟負載率是指負載最大時、能使變壓器有功損耗率最低、即效率最高所對應(yīng)的變壓器負載率。一般變壓器滿載銅損與鐵損之比等于3、負載率57.7%時其效率最高，因此負載率維持在50%～65%之間最為經(jīng)濟。電動機的運行功率則是負載大小的計算標(biāo)準(zhǔn)，即

式中，Sj為變壓器的經(jīng)濟負載值；PM為電動機的運行功率；ST為變壓器的額定功率。一般情況下，變壓器與電動機的匹配情況如圖1（a）所示。

抽油機負荷呈周期性變化，且其變化幅度較大，平均負荷較低，平均功率因數(shù)較低。就目前狀況而言，在給抽油機電動機匹配電力變壓器時，因無具體的切合實際的計算系數(shù)，只能以電動機的銘牌數(shù)據(jù)來確定容量，造成變壓器容量偏大，不能在合理區(qū)域內(nèi)運行，如圖1（b）所示。因此一般正常運行的實際功率為銘牌功率的30%～60%。雖然抽油機電動機的額定容量固定，而所匹配的電力變壓器的容量可以降低，如圖1（c）所示。

圖1 變壓器容量與電動機容量的對比

3 三相異步電動機啟動特性仿真

當(dāng)異步電動機直接投入電網(wǎng)啟動時，啟動電流一般為額定電流的4～7倍，而啟動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)為0.9～1.3，雖然啟動電流很大，而啟動轉(zhuǎn)矩并不大。過大的啟動電流會導(dǎo)致電源電壓在電動機啟動時下降，同時也會在線路和電機內(nèi)部產(chǎn)生損耗而引起發(fā)熱。

一次異步電動機在啟動時，電網(wǎng)對異步電動機的要求與負載的要求相矛盾。電網(wǎng)要求異步電動機啟動電流盡可能小，但太小的啟動電流所產(chǎn)生的啟動轉(zhuǎn)矩又不足以啟動負載；而負載要求啟動轉(zhuǎn)矩盡可能大，以縮短啟動時間，但大的啟動轉(zhuǎn)矩伴隨著大的啟動電流又可能不為電網(wǎng)所接受。因此不同的啟動方法，對變壓器的降容影響巨大。

現(xiàn)階段，油田抽油機主要啟動方式包括直接啟動、降壓啟動以及變頻器啟動三種，文章對不同啟動方式下電動機的啟動特點進行仿真，分析其對變壓器容量的影響。

3.1 三相異步電動機直接啟動

直接啟動適用于小容量電機帶輕載的情況，啟動時，將定子繞組直接接到額定電壓電網(wǎng)上[3]。對于額定電壓為380 V的電機而言，當(dāng)PN≤7.5kW時，可以直接啟動。以某臺三相四極籠型異步電動機為例：額定功率PN10 kW，額定電壓U1n380 V（△連接），定子每相電阻r11.33 Ω，每項漏抗x12.45 Ω，轉(zhuǎn)子每相電阻折算值Ω，每相漏抗折算值，勵磁電阻rm7 Ω，勵磁漏抗xm90 Ω，電動機的轉(zhuǎn)動慣量J 0.074 7 kg·m2，電動機帶載啟動，負載轉(zhuǎn)矩為30 N·m。Simulink 仿真定子電流、轉(zhuǎn)子電流、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的變化曲線。用Simulink進行仿真，模型中采用了三個獨立的單相交流電壓模塊組成三相交流電源；用三相交流電壓和電流測量模塊測量三相交流電路的電壓和電流；用電動機測量模塊接示波器顯示直接啟動過程的定子電流、轉(zhuǎn)子電流、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩的變化曲線；用三相斷路器控制三相電源的投入時間；異步電機采用位于[Power System]庫中的異步電動機模塊。仿真結(jié)果見圖2。

從圖2可看出，直接啟動時，啟動過程在0.18 s左右結(jié)束，定子電流波形和轉(zhuǎn)子電流波形呈現(xiàn)較大的振蕩，啟動后電流降至正常工作電流。

3.2 三相異步電動機降壓啟動

降壓啟動既要保證有足夠的啟動轉(zhuǎn)矩，又要減小啟動電流，還要避免啟動時間過長。一般將啟動電流限制在電動機額定電流的2 ～2.5 倍范圍內(nèi)。啟動時由于降低了電壓，轉(zhuǎn)矩也大大降低，因此降壓啟動往往在電動機輕載狀態(tài)下進行。以三相異步電動機定子串電阻啟動為例，分析降壓啟動的特點。

圖2 異步電機直接啟動仿真結(jié)果

基于上述仿真模型，定子側(cè)增加了與斷路器并聯(lián)的外串三相對稱啟動電阻，啟動時串入啟動電阻，設(shè)其值為0.3 Ω，待異步電動機啟動完畢后切除外串的啟動電阻，即將斷路器接通。可設(shè)斷路器在0.8 s時刻投入，設(shè)電動機帶載啟動，負載轉(zhuǎn)矩為30 N·m。

仿真結(jié)果如圖3 所示。由圖3 可以看出：0.8 s以前電機定子串入電阻，由于電阻的分壓，施加到電機的電壓未達到全壓，定子電流與轉(zhuǎn)子電流呈現(xiàn)較大波動，轉(zhuǎn)速持續(xù)上升，轉(zhuǎn)矩波動較小；0.8 s之后，斷路器閉合，電機投入全壓運行，各參數(shù)波形呈現(xiàn)波動，大約1.3 s之后電機達到穩(wěn)定運行，轉(zhuǎn)速達到額定轉(zhuǎn)速1 500 r/min，轉(zhuǎn)矩達到30 N·m。與直接啟動相比，定子串電阻啟動降低了啟動電流，減小了對電機的沖擊，但啟動時間有所延長。

圖3 異步電機定子降壓啟動仿真結(jié)果

3.3 三相異步電動機變頻器啟動

通過變頻器啟動，可以在保證啟動轉(zhuǎn)矩的情況下降低啟動電流，減少電機啟動對電網(wǎng)的沖擊[5]。油田主流的變頻器為整流－逆變形式，因此在仿真時分別搭建整流單元、逆變單元的仿真模型，同時輔以濾波、反饋及驅(qū)動保護電路，實現(xiàn)了整體方針模型的搭建。其參數(shù)設(shè)置如下：三相交流電源電壓為380 V，頻率50 Hz，相位為0，其他采用默認(rèn)值?？紤]現(xiàn)場實際輸入線電壓在340～420 V之間變化，因此在參數(shù)設(shè)置時選擇幅值變化；串聯(lián)RLC支路，電感參數(shù)L 設(shè)置為48.5e-3H，電容參數(shù)C 設(shè)置為3.3e-3F。

仿真時選擇ode23tb 算法，將相對誤差設(shè)置為1e-3，停止時間設(shè)置為0.1 s，仿真結(jié)果如圖4所示。

圖4 變頻啟動電機轉(zhuǎn)速和定子電流波形

由圖4 可以看出，電機在額定電壓下工頻直接啟動會導(dǎo)致啟動電流很大，約為額定電流的4 ～7倍，與此同時，電機端電壓降低，若壓降過大將直接導(dǎo)致電機無法啟動。而采用變頻啟動的方式，轉(zhuǎn)速波形上升較為平緩，可以有效避免啟動沖擊電流，從而使電機端壓降有效降低，因此可以保證電機的成功啟動，即變頻啟動情況下，有利于變壓器容量的降低。

4 變壓器容量小于電機功率時啟動能力仿真

目前，油田抽油機用變壓器容量普遍高于電機功率，因此為了分析變壓器降容后電機能否順利啟動，將電機與不同變壓器容量進行組合，分析當(dāng)變壓器降容后電機能否順利啟動，現(xiàn)以37 kW電機分別配置30 kVA、50 kVA、63 kVA、80 kVA變壓器時，分別對負載轉(zhuǎn)矩為TN、1.2TN、1.4TN、1.6TN和1.8TN時進行仿真，校驗電機的啟動能力。

以負載轉(zhuǎn)矩T 為1.6TN為例，電機端電壓、轉(zhuǎn)速波形如圖5、圖6所示。

由圖5、圖6 可以看出，當(dāng)負載轉(zhuǎn)矩增大到1.6倍額定轉(zhuǎn)矩、變壓器容量30 kVA時，電機出現(xiàn)啟動困難的現(xiàn)象，啟動時間明顯延長；以相同的分析方法，當(dāng)負載轉(zhuǎn)矩增大到1.8 倍額定轉(zhuǎn)矩、變壓器容量30 kVA 時，電機會發(fā)生啟動失敗的情況；而在其他負載轉(zhuǎn)矩倍數(shù)下，即使變壓器容量低于電機功率，電機也能順利啟動。

5 變壓器降容指導(dǎo)原則

根據(jù)仿真分析結(jié)果，將不同容量變壓器及電機功率匹配情況匯總，正常運行時變壓器容量的合理匹配，見表2。

圖5 不同變壓器容量時電機端電壓波形

圖6 不同變壓器容量時電機轉(zhuǎn)速波形

表2 正常運行狀態(tài)下電機與變壓器容量的匹配

由異步及永磁同步電機仿真結(jié)果可見，電機在額定電壓下工頻直接啟動會導(dǎo)致啟動電流很大，約為額定電流的4 ～7 倍，與此同時，電機端電壓降低，若壓降過大將直接導(dǎo)致電機無法啟動。而采用變頻啟動的方式，可以有效避免啟動沖擊電流，從而使電機端電壓壓降有效降低，因此可以保證電機的成功啟動，即變頻啟動情況下，變壓器降容至30 kVA可滿足所有功率電機的啟動。變頻啟動電機及變壓器容量匹配見表3。在表2～3中：

1）√表示可以降容，×不能降容，電機無法啟動，甚至使電機損壞。

表3 變頻啟動電機及變壓器容量匹配（1～1.8）TN

2）折算容量＝電機運行功率/功率因數(shù)。

由表2～3可知：

1）進行變壓器容量匹配時，首先考慮電機實際運行功率，若折算容量低于變壓器容量，則可降容至該變壓器容量，否則應(yīng)提高變壓器容量等級，繼續(xù)比較；在滿足正常穩(wěn)態(tài)運行條件的基礎(chǔ)上，對電機啟動能力進行校驗。

2）變壓器一拖一運行時，若負載轉(zhuǎn)矩超過額定轉(zhuǎn)矩的1.6 倍，則啟動能力與電機性能有關(guān)，應(yīng)根據(jù)電機參數(shù)具體分析。

3）采用變頻啟動的方式，可有效避免啟動沖擊電流，啟動性能遠優(yōu)于直接啟動，即變頻啟動情況下，變壓器降容至30 kVA也可滿足所有功率電機的啟動。

6 現(xiàn)場試驗

根據(jù)仿真分析結(jié)論及現(xiàn)場實際，對HJH4-C2、河4-X4、河4-X72、河4-X52 四口油井進行了變壓器容量優(yōu)化，降容前后油井啟動轉(zhuǎn)矩及母線端電壓變化情況如表4所示。

表4 降容前后油井啟動轉(zhuǎn)矩及母線端電壓對比

由表4 可以看出，電機功率不變的情況下，變壓器容量降低后，在啟動時電機端電壓相對值會減少，但是減少比例很小，經(jīng)過現(xiàn)場驗證，可以保證油井的正常啟動。

7 結(jié)論

從變壓器的經(jīng)濟負載率和短期過載能力出發(fā)，研究載荷不變、電機容量不變，變壓器容量改變時對電機正常運行以及啟動能力的影響，最終形成變壓器降容的指導(dǎo)原則。在目前的條件下減少了設(shè)備的投資，避免設(shè)備容量的浪費，提高油田供電網(wǎng)絡(luò)的功率因數(shù)，降低網(wǎng)損，達到節(jié)能降耗，降低原油生產(chǎn)成本的目的，具有非常理想的應(yīng)用前景和經(jīng)濟效益。

研究得出主要結(jié)論如下：

1）變壓器應(yīng)充分考慮短時過載能力，而不宜用經(jīng)濟負載系數(shù)選擇油井變壓器。

2）進行變壓器容量匹配時首先考慮電機實際運行功率，若折算容量低于變壓器容量，則可降容至該變壓器容量，否則應(yīng)提高變壓器容量等級，繼續(xù)比較；在滿足正常穩(wěn)態(tài)運行條件的基礎(chǔ)上，對電機啟動能力進行校驗。

3）啟動方式影響電機及變壓器容量選擇，使用變頻器軟啟動對變壓器降容有利，但是具體要根據(jù)二者的經(jīng)濟性對比才能確定。

4）單臺油井變壓器的降損能力有限，但是降容效果比較明顯，如果能夠?qū)崿F(xiàn)“一拖多”，則經(jīng)濟效益會更加突出。