董勝偉，王子健，曹 飛，李英杰，張愛(ài)霞，程 萬(wàn)

(1.中國(guó)石油集團(tuán)工程技術(shù)研究院有限公司，北京 102206；2.中國(guó)石油集團(tuán)海洋工程有限公司，北京 100028；3.中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)，湖北 武漢 430074)

0 引 言

中國(guó)南海神狐海域天然氣水合物儲(chǔ)層屬于典型的深水淺部?jī)?chǔ)層，水合物儲(chǔ)量豐富，具有較大的開(kāi)發(fā)潛力。南海神狐海域天然氣水合物首次試采作業(yè)采用了直井井型，取得了預(yù)期效果。與直井相比，水平井溝通的儲(chǔ)層范圍更大，產(chǎn)氣速率更高，經(jīng)濟(jì)效益更高。水平井因此成為水合物第2次試采作業(yè)的候選井型，水平井開(kāi)采水合物的可行性也是當(dāng)前的研究重點(diǎn)。研究證明，水平井在造斜段和水平段時(shí)井壁穩(wěn)定性相對(duì)較差[1]，易發(fā)生井壁垮塌。另外，由于水合物在高壓低溫條件下才能穩(wěn)定存在，鉆井時(shí)水合物大范圍分解會(huì)嚴(yán)重地削弱井壁圍巖的膠結(jié)強(qiáng)度，誘發(fā)井壁垮塌甚至井下事故。因此，水合物儲(chǔ)層水平井鉆井過(guò)程中必須嚴(yán)格控制井筒溫度。Ramey[2]假設(shè)井筒傳熱為穩(wěn)態(tài)過(guò)程，而地層傳熱為瞬態(tài)過(guò)程，建立了直井井筒傳熱計(jì)算模型。Hasan等[3]建立了修井過(guò)程中泥漿循環(huán)條件下的溫度計(jì)算模型。Gao等[4]建立了深水鉆井時(shí)直井井筒穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)計(jì)算模型。Zhang等[5]建立了井涌時(shí)井筒瞬態(tài)熱傳導(dǎo)計(jì)算模型。楊謀等[6]建立了泥漿循環(huán)與停止時(shí)直井井筒—地層瞬態(tài)傳熱模型。宋洵成等[7]建立了有隔水管的深水直井井筒瞬態(tài)傳熱模型。Wu等[8]建立了直井井底巖石溫度瞬態(tài)預(yù)測(cè)模型。Cheng等[9]建立了水合物地層無(wú)隔水管直井取心過(guò)程中的井筒瞬態(tài)傳熱模型。截至目前，全球水合物試采均采用直井，針對(duì)水合物水平井井筒溫度場(chǎng)的研究鮮有報(bào)道。此次研究建立了深水淺部水合物儲(chǔ)層水平井井筒溫度場(chǎng)計(jì)算模型，獲得了泥漿循環(huán)過(guò)程中鉆柱內(nèi)外的泥漿溫度剖面。

1 井筒溫度場(chǎng)模型

為了研究水平井井下熱傳導(dǎo)過(guò)程與井身結(jié)構(gòu)參數(shù)間的關(guān)系，將深水淺部水合物儲(chǔ)層典型的水平井井身結(jié)構(gòu)劃分為I、II、III、IV 4個(gè)井段(圖1)。第I井段為隔水管段，第II井段為泥線(xiàn)以下的技術(shù)套管段；第III井段和第IV井段構(gòu)成了水平裸眼段，第III井段內(nèi)鉆柱為鉆桿，第IV井段內(nèi)鉆柱為鉆鋌。

圖1 水合物儲(chǔ)層水平井井身結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Horizontal well structure in hydrate reservoir

(1) 第I、II、III井段鉆桿內(nèi)泥漿溫度。在第I井段和第II井段，鉆桿與套管之間形成環(huán)形空間。

在第III井段，鉆桿與井壁之間形成環(huán)形空間。鉆桿內(nèi)部泥漿與環(huán)空中泥漿存在熱交換。根據(jù)熱平衡原理，鉆桿內(nèi)泥漿溫度計(jì)算公式為[7]：

(1)

(2)

式中：rpo為鉆桿外徑，m；Up為鉆桿與環(huán)空流體的熱交換系數(shù)，W/(m2·℃)；Taj為第j井段中鉆桿環(huán)空中的泥漿溫度，℃；Tp為鉆桿內(nèi)的泥漿溫度，℃；ρm為泥漿密度，kg/m3；z為沿井筒軸線(xiàn)的長(zhǎng)度，m；Cm為泥漿比熱容，J/(kg·℃)；Qin為泥漿注入排量，m3/min；λ為泥漿熱導(dǎo)率，W/(m·℃)；Nu為努森數(shù)；kp為鉆桿熱導(dǎo)率，W/(m·℃)；rpi為鉆桿內(nèi)徑，m。

(2) 第IV井段鉆鋌內(nèi)泥漿溫度。在第IV井段，鉆鋌與地層之間形成環(huán)形空間，鉆鋌內(nèi)部泥漿與環(huán)空中泥漿存在熱交換。與式(1)類(lèi)似，鉆鋌內(nèi)泥漿溫度計(jì)算公式為：

(3)

(4)

式中：rdci為鉆鋌內(nèi)徑，m；rdco為鉆鋌外徑，m；kdc為鉆鋌熱導(dǎo)率，W/(m·℃)；Uc為鉆鋌與環(huán)空泥漿之間的熱交換系數(shù)，W/(m2·℃)；Tc為鉆鋌環(huán)空中的泥漿溫度，℃；Tcin為鉆鋌內(nèi)部的泥漿溫度，℃。

(3) 第I井段環(huán)空中泥漿溫度。在第I井段中，鉆桿環(huán)空中泥漿與鉆桿內(nèi)部泥漿以及與海水之間皆存在熱交換。

根據(jù)熱平衡原理，第I井段環(huán)空中的泥漿溫度計(jì)算公式為：

(5)

(6)

式中：U1為隔水套管與環(huán)空流體的熱交換系數(shù)，W/(m2·℃)；Tsea為海水溫度，℃；rci為技術(shù)套管內(nèi)徑，m；rro為隔水管外徑，m；krc為隔水管和技術(shù)套管組合體的熱導(dǎo)率，W/(m·℃)。

(4) 第II井段環(huán)空中泥漿溫度。在第II井段，鉆桿與技術(shù)套管之間形成了井筒環(huán)形空間。鉆桿環(huán)空中泥漿與鉆桿內(nèi)部泥漿和海底地層之間存在熱交換。

與式(5)類(lèi)似，第II井段環(huán)空中的泥漿溫度計(jì)算公式為：

(7)

(8)

式中：Tf為海底地層溫度，℃；U2為技術(shù)套管與環(huán)空中泥漿的熱交換系數(shù)，W/(m2·℃)；rco為技術(shù)套管外徑，m；kc為技術(shù)套管熱導(dǎo)率，W/(m·℃)。

(5) 第III井段環(huán)空中泥漿溫度。在第III井段，環(huán)空中泥漿與鉆桿內(nèi)部泥漿和地層之間存在熱交換。第III井段環(huán)空中的泥漿溫度計(jì)算公式為：

(9)

(10)

式中：q3為第III井段井筒與地層之間的導(dǎo)熱量，W；Tw3為第III井段井壁溫度，℃；kT是地層熱導(dǎo)率，W/(m·℃)；TD為瞬態(tài)熱傳導(dǎo)函數(shù)。

(6) 第IV井段環(huán)空中泥漿溫度。在第IV井段，環(huán)空中泥漿與鉆鋌內(nèi)部泥漿和地層之間存在熱交換。鉆鋌環(huán)空中的泥漿溫度計(jì)算公式為：

(11)

(12)

式中：q4為第IV井段井筒與地層之間的導(dǎo)熱量，W；Tw4為第IV井段井壁溫度，℃。

利用有限差分法求解上述方程組，可以計(jì)算得到各個(gè)井段鉆柱內(nèi)外泥漿溫度剖面。

2 算例分析

經(jīng)過(guò)調(diào)研[7]，獲得神狐海域水合物儲(chǔ)層和鉆井基本參數(shù)(表1)。采用單一變量法，研究泥漿排量、密度、初始溫度和水平位移對(duì)井筒溫度的影響規(guī)律。

表1 水合物儲(chǔ)層鉆井相關(guān)的參數(shù)Table 1 Parameters related to drilling in hydrate reservoirs

2.1 泥漿排量對(duì)井底溫度場(chǎng)的影響規(guī)律

不同排量條件下鉆柱內(nèi)外泥漿溫度剖面見(jiàn)圖2(ρm=1.10 g/cm3，水平位移為400 m)。圖2中泥漿初始溫度是指泥漿在地面注入鉆桿時(shí)的溫度，為30 ℃。根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[7]，海洋溫度剖面和海底地層溫度剖面如圖2中環(huán)境溫度曲線(xiàn)所示(下同)。由圖2可知：由于海底泥線(xiàn)處溫度低于海平面和海底地層的溫度，泥漿注入到井底過(guò)程中，呈現(xiàn)出先降溫后升溫的過(guò)程；泥漿從井底返排至井口過(guò)程中，也類(lèi)似地呈現(xiàn)出先降溫后升溫的過(guò)程。當(dāng)泥漿排量為4.0 m3/min時(shí)，井底環(huán)空中泥漿溫度高于地層溫度，地層被加熱；而當(dāng)泥漿排量小于3.0 m3/min時(shí)，井底環(huán)空中泥漿溫度低于地層溫度，地層被冷卻。存在臨界泥漿排量，使得井底環(huán)空溫度與地層溫度基本保持平衡。根據(jù)計(jì)算模型和案例數(shù)據(jù)反復(fù)驗(yàn)算，臨界泥漿排量為3.8 m3/min。在不同的泥漿排量下，井筒泥漿溫度差別較大。這表明，井筒溫度場(chǎng)對(duì)泥漿注入排量的敏感性較強(qiáng)。

圖2 泥漿排量對(duì)井筒溫度的影響曲線(xiàn)Fig.2 The influence curve of mud displacement on wellbore temperature

2.2 泥漿密度對(duì)井筒溫度場(chǎng)的影響規(guī)律

泥漿密度對(duì)井筒溫度剖面的影響規(guī)律如圖3所示(Qin=3.0 m3/min，水平位移為400 m)。由圖3可知：不同泥漿密度，鉆柱內(nèi)外泥漿溫度剖面變化規(guī)律十分相似，泥漿返出海平面時(shí)溫度近似相等。表明井筒溫度場(chǎng)對(duì)泥漿密度的敏感性較弱。

圖3 泥漿密度對(duì)井筒溫度的影響曲線(xiàn)Fig.3 The influence curve of mud density on wellbore temperature

2.3 水平位移對(duì)井底溫度場(chǎng)的影響規(guī)律

水平位移對(duì)井筒溫度剖面的影響規(guī)律如圖4所示(Qin=3.0 m3/min，ρm=1.03 g/cm3)。由圖4可知：不同水平位移下，在泥線(xiàn)以上的鉆柱內(nèi)外溫度剖面差別很小，而在海底地層中鉆柱內(nèi)外溫度剖面差別較大。說(shuō)明泥線(xiàn)以上的泥漿溫度主要受控于海水溫度和自身的初始溫度，泥線(xiàn)以下的泥漿溫度主要受控于海底地層溫度。水平位移越長(zhǎng)，井筒內(nèi)泥漿接觸地層井壁時(shí)間越長(zhǎng)，熱傳導(dǎo)越充分，水平段井筒溫度越趨近于海底地層溫度。

圖4 水平位移對(duì)井筒溫度的影響曲線(xiàn)Fig.4 The influence curve of horizontal displacement on wellbore temperature

2.4 泥漿初始溫度對(duì)井底溫度場(chǎng)的影響規(guī)律

泥漿初始溫度對(duì)井筒溫度剖面的影響見(jiàn)圖5(水平位移為400 m，Qin=3.0 m3/min，ρm=1.03 g/cm3)。由圖5可知：在不同的泥漿初始溫度下，鉆柱內(nèi)外泥漿溫度剖面變化規(guī)律差別很大。當(dāng)初始溫度為30 ℃時(shí)，泥漿返出海平面時(shí)的溫度低于注入時(shí)的泥漿初始溫度；而當(dāng)初始溫度為10 ℃時(shí)，泥漿返出海平面時(shí)的溫度高于泥漿初始溫度。表明存在一個(gè)臨界泥漿溫度，即泥漿初始溫度與返出時(shí)的溫度相等。根據(jù)計(jì)算模型和案例數(shù)據(jù)反復(fù)驗(yàn)算，臨界泥漿溫度為15.8 ℃(圖6)。由于海水溫度剖面和泥漿注入時(shí)的初始溫度均隨季節(jié)會(huì)發(fā)生變化，這個(gè)臨界泥漿溫度因此也有差異。

圖5 泥漿初始溫度對(duì)井筒溫度的影響曲線(xiàn)Fig.5 The influence curve of initial mud temperature on wellbore temperature

圖6 泥漿注入與返出溫度平衡曲線(xiàn)Fig.6 The temperature balance curve between mud injection and return

3 結(jié)論與認(rèn)識(shí)

(1) 建立了深水淺部水合物地層水平井鉆井時(shí)井筒溫度場(chǎng)計(jì)算模型，評(píng)價(jià)了泥漿密度、排量、初始溫度和水平位移對(duì)井筒溫度剖面的影響規(guī)律。

(2) 泥漿從鉆柱內(nèi)部注入到井底過(guò)程中，溫度呈現(xiàn)出先降溫后升溫的過(guò)程。泥漿從井底返排至井口過(guò)程中，溫度也呈現(xiàn)出先降溫后升溫的過(guò)程。在不同的泥漿排量下，泥漿溫度差別較大。存在臨界泥漿排量，使得水平井井底環(huán)空中泥漿溫度與地層溫度平衡。泥漿注入排量是影響井筒溫度剖面的主要因素，而泥漿密度則是次要因素。

(3) 泥線(xiàn)以上的泥漿溫度主要受控于海水溫度和自身的初始溫度，泥線(xiàn)以下的泥漿溫度主要受控于海底地層溫度。水平位移長(zhǎng)度越長(zhǎng)，井筒內(nèi)泥漿溫度接觸地層井壁時(shí)間越大，熱傳導(dǎo)越充分。泥漿在井筒內(nèi)循環(huán)時(shí)，存在注入時(shí)的泥漿初始溫度與返出時(shí)的溫度相等的溫度臨界點(diǎn)。