陽啟華,吳金玲,王 日
(江西銅業(yè)技術(shù)研究院有限公司,江西 南昌 330096)
氟碳鈰礦是我國最具工業(yè)應(yīng)用價值的輕稀土礦物,其化學(xué)式為REFCO3,主要分布在內(nèi)蒙古白云鄂博和四川攀西地區(qū)[1]。以四川牦牛坪為例,目前該地區(qū)已探明儲量高達350萬噸(REO);稀土礦物成分單一、儲量大,經(jīng)過選礦富集的氟碳鈰礦品位可達60%~70%(REO),其中,鑭鈰配分約為85%,而鐠釹的配分相對較低,僅占12%~16%,但其經(jīng)濟價值卻占稀土總量的85%以上[2]。
目前該類型稀土礦物的主流冶煉工藝是氧化焙燒-鹽酸浸出法,即通過鹽酸優(yōu)浸-優(yōu)浸渣堿轉(zhuǎn)-鹽酸優(yōu)溶得到氯化稀土溶液和富鈰渣,該工藝存在著生產(chǎn)流程長、酸堿轉(zhuǎn)換頻繁、能耗高、含氟廢水量大、高價元素收率低、空氣污染嚴(yán)重等諸多弊端[3-4]。
除此之外,鈣鹽焙燒-酸浸法、鋁鹽焙燒-酸浸法、濃硫酸焙燒等也有了一定的研究,雖在一定程度上緩解了氟對環(huán)境的影響,但仍存在著流程長、鐠釹收率低、環(huán)境負(fù)擔(dān)重等缺陷,制約了其工業(yè)應(yīng)用[5-7]。氟碳鈰稀土礦的純堿焙燒工藝很早就引起了科研工作者的注意。上世紀(jì)九十年代,北京有色金屬研究總院提出了氟碳鈰礦碳酸鈉焙燒-還原浸出工藝制備氯化稀土和工業(yè)純鈰[8]。包頭稀土研究院進一步對碳酸鈉焙燒反應(yīng)機理和動力學(xué)進行了研究[9],另外內(nèi)蒙古科技大學(xué)等科研單位也進行了碳酸鈉焙燒的相關(guān)研究[10]。
純堿焙燒法具有流程短、成本低、稀土收率高、氟資源易回收等優(yōu)點,具有很好的研究價值和應(yīng)用前景。但該方法的應(yīng)用對氟碳鈰礦中鐠釹收率的影響的研究相對較少,本文主要針對氟碳鈰礦純堿焙燒-酸浸工藝進行了條件實驗,著重分析了各因素的變化對高價值元素鐠釹收率的影響,以期為工業(yè)應(yīng)用提供一定的指導(dǎo)。
實驗所用原料為四川江銅稀土有限責(zé)任公司提供的氟碳鈰稀土精礦,稀土元素以La、Ce為主,PN配分(PN表示Pr和Nd,配分以氧化物計)約14%,精礦稀土配分如表1所示。
表1 精礦稀土配分 %
(1)精礦堿焙燒:將稀土精礦破碎至一定粒度后,將該再磨精礦與Na2CO3混合均勻,混合料置于馬弗爐焙燒。張世榮等指出,在400~500℃,氟碳鈰稀土先分解為氟氧稀土,然后部分分解為稀土氧化物。可用下式表示其熱分解過程:
柳昭剛[11]等的研究表明,在500~700℃,REOF和碳酸鈉反應(yīng)生成REO1+xF1-x(0 堿分解反應(yīng):REOF + Na2CO3REO1+xF1-x+ NaF + CO2 另外,碳酸鈉還能與稀土精礦中的CaF2、BaSO4、SiO2等雜質(zhì)發(fā)生如下反應(yīng): (2)鹽酸浸出:以鹽酸溶液為浸出劑,在一定浸出溫度、時間、鹽酸用量和液固液固比條件下浸出堿焙燒礦,得到的浸出液為少鈰稀土浸出液,浸出渣經(jīng)110℃烘干為富鈰渣。主要反應(yīng)如下: RE2O3+HCl RECl3+H2O 經(jīng)過分析計算得到渣率、REO浸出率和PN浸出率,計算式如下: 對稀土精礦的堿焙燒過程進行了單因素實驗研究。將得到的礦料經(jīng)過水洗除氟、烘干得到堿焙燒礦。將堿焙燒礦進行酸浸處理,浸出渣經(jīng)烘干得到富鈰渣。通過分析堿焙燒礦的氧化率、REO和PN浸出率、富鈰渣成分、浸出液成分,對精礦堿焙燒過程因素的影響進行了研究。 以再磨精礦為原料,Na2CO3為分解劑,控制堿礦比0.40,焙燒時間3h,研究了焙燒溫度對氟碳鈰礦分解效果的影響。熟礦酸浸條件:采用1.0mol/L鹽酸溶液四段錯流浸出,單段浸出溫度60~80℃,浸出時間30min,液固比5。各焙燒溫度對脫氟率、REO浸出率和PN浸出率的影響如圖1。 圖1 焙燒溫度對脫氟率和REO及PN浸出率的影響 焙燒溫度對氟碳鈰礦的分解有明顯的影響,提高焙燒溫度有利于提高精礦的脫氟率,并提高REO和PN浸出率,降低浸出渣PN配分。但結(jié)合實驗現(xiàn)象,過高的溫度會使得物料嚴(yán)重結(jié)塊,并加劇設(shè)備腐蝕,適宜的焙燒溫度約為650℃。 以再磨精礦為原料,Na2CO3為分解劑,控制焙燒溫度650℃,焙燒時間3h,研究了堿礦比對氟碳鈰礦分解效果的影響。酸浸條件同上,不同堿礦比對脫氟率、REO浸出率和PN浸出率的影響如圖2。 圖2 堿礦比對脫氟率和REO及PN浸出率的影響 由以上數(shù)據(jù)可知,高堿礦比有利于促進精礦分解,提高焙燒礦REO和PN浸出率。但當(dāng)堿礦比提高到0.40后,PN浸出率提高不明顯,而且過高的堿礦比會使得物料嚴(yán)重結(jié)塊。故適宜的堿礦比約為0.25~0.30,能滿足較高的RE和PN浸出率,但由于產(chǎn)出的精礦質(zhì)量有波動,適宜的堿礦比需針對具體精礦而定,在實驗中為保證精礦分解效果,后續(xù)實驗均取堿礦比為0.30。 以再磨精礦為原料,Na2CO3為分解劑,控制焙燒溫度650℃,堿礦比0.30,研究了焙燒時間對氟碳鈰礦分解效果的影響。酸浸條件同上,不同焙燒時間對脫氟率、REO和PN浸出率的影響如圖3。 圖3 焙燒時間對脫氟率和浸出率的影響 結(jié)果表明,隨著焙燒時間的延長,堿焙燒礦脫氟率逐漸增大,表明稀土精礦進一步分解,并且在浸出過程中REO和PN浸出率逐漸增大。當(dāng)焙燒時間由5h進一步延長至7h時,PN浸出率僅由97.76%提高至98.07%,改善程度較小,而且考慮到實際生產(chǎn)中的生產(chǎn)周期不宜過長,故選取適宜的焙燒時間為5h。 取100g堿焙燒礦,在溫度80~90℃,酸用量135mL,液固比5條件下進行了不同浸出時間的實驗,不同浸出時間對REO和PN浸出率的影響如圖4。 圖4 浸出時間對浸出率的影響 將浸出時間從10min延長至30min,REO和PN浸出率明顯增加。進一步將浸出時間延長至120min,PN浸出率變化不大,而Ce則繼續(xù)浸出,數(shù)據(jù)表現(xiàn)為REO浸出率仍有較明顯增加。綜合考慮,最終確定適宜的浸出時間為30min,既能保證PN充分浸出,又能避免過量的Ce浸出,降低浸出液Ce配分,在保證較高的經(jīng)濟效益的前提下,減輕后續(xù)萃取負(fù)擔(dān)。 浸出條件:酸用量135mL,液固比5,浸出時間30min,進行了不同浸出溫度的浸出實驗。不同浸出溫度對REO和PN浸出率影響如表2所示。 表2 浸出溫度對富鈰渣的影響 % 結(jié)果表明,在55~85℃提高浸出溫度可促進PN浸出,降低富鈰渣PN配分。浸出液中的Ce主要來源于CeO2與HCl的還原浸出生成的Ce3+,及與F-的絡(luò)合浸出生成[CeF]2+等絡(luò)合離子。浸出溫度越高,F(xiàn)-與Ce(Ⅳ)的配合物的穩(wěn)定常數(shù)越小,從而使得Ce的浸出減少,浸出液Ce配分下降;而提高浸出溫度可以有效促進化學(xué)反應(yīng)速度,提高PN浸出率。進一步將浸出溫度升高到95℃,REO和PN浸出率變化不明顯。而過高的浸出溫度既增大了能耗,也將增大酸霧揮發(fā),惡化操作環(huán)境。綜合考慮,選取85℃為浸出溫度。 浸出條件:浸出溫度80~90℃,液固比5,進行了不同酸用量實驗,結(jié)果見表3。 表3 酸用量對富鈰渣和浸出液的影響 觀察富鈰渣稀土配分分析結(jié)果,PN配分在酸用量為135mL時存在一個明顯的低值。這是因為當(dāng)酸用量達到135mL時,可酸溶的鐠釹已基本浸出完畢。繼續(xù)提高酸用量,體系還原性增強,將使得鈰大量浸出,從而降低了富鈰渣PN配分。同時,體系還原性增強會使得[CeF]2+等絡(luò)合離子被還原,穩(wěn)定性降低,離解的氟離子與PN形成沉淀,因而降低了PN浸出率。過高的酸用量也會使得Fe等雜質(zhì)大量浸出,不利于后續(xù)除雜。 浸出條件:浸出溫度80~90℃,酸用量135mL,進行了不同液固比實驗。不同液固比對REO和PN浸出率的影響如表4。 表4 液固比的影響 由以上數(shù)據(jù)控制,將浸出液固比L/S從3提高到5,富鈰渣PN含量逐漸降低,而富鈰渣和浸出液中Ce配分逐漸降低。結(jié)果表明,適當(dāng)提高浸出液固比有利于抑制Ce的浸出,降低富鈰渣PN配分。原因可能是隨著焙燒渣的浸出,F(xiàn)等雜質(zhì)也隨之溶出,促使Ce大量絡(luò)合浸出,而液固比越小,F(xiàn)等雜質(zhì)的濃度越高,對Ce浸出的促進也就越明顯。同時,F(xiàn)也會與PN結(jié)合,形成沉淀,從而降低PN的浸出率。繼續(xù)提高液固比至10,浸出液REO濃度降低至約50g/L,而PN浸出率下降,是因為液固比過大,酸用量不足所致。由此可見,液固比過低會使得富鈰渣PN配分增大,而過高會使得浸出液REO下降,酸用量增大,適宜的液固比為4。 (1)獲得高REO及PN浸出率的焙燒條件:碳酸鈉為分解劑,焙燒溫度650℃,堿礦比0.30,焙燒時間5h。 (2)獲得高REO及PN浸出率的浸出工藝及浸出條件:鹽酸浸出,浸出溫度80~90℃,液固比4,浸出時間30min,總酸用量135mL/100g堿焙燒礦。4 結(jié)果與討論
4.1 焙燒溫度的影響
4.2 堿礦比的影響
4.3 焙燒時間的影響
4.4 浸出時間的影響
4.5 浸出溫度的影響
4.6 酸用量的影響
4.7 液固比的影響
5 結(jié)論