吳月星，張博恒，周建庭，嚴(yán)仁章

(1.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074；2. 重慶市設(shè)計(jì)院,重慶 400015)

從1955年瑞典修建主跨為182.6 m的現(xiàn)代第一座斜拉橋—Stromsund橋[1]至2019年1月9日正式開(kāi)工建設(shè)的目前世界最大跨斜拉橋—主跨1 176 m常泰過(guò)江通道主航道橋，斜拉橋取得飛越式發(fā)展?；炷列崩瓨蛲瑯尤绱?，1962年世界第一座現(xiàn)代混凝土斜拉橋—馬拉開(kāi)波湖橋[2]的出現(xiàn)揭開(kāi)了混凝土斜拉橋的序幕，而目前世界上最大跨徑的混凝土斜拉橋Skarnsunder橋[1]主跨已達(dá)530 m，坐落于挪威。混凝土斜拉橋具有諸多優(yōu)點(diǎn)：拉索受拉，混凝土承壓，發(fā)揮各自?xún)?yōu)勢(shì)；恒載效應(yīng)較活載效應(yīng)所占比例大，由活載引起的下?lián)现递^小，全過(guò)程應(yīng)力變化幅較小。然而，當(dāng)混凝土斜拉橋跨徑超過(guò)300 m時(shí)，作為復(fù)雜高次超靜定結(jié)構(gòu)體系的混凝土斜拉橋設(shè)計(jì)與施工變得復(fù)雜。

大跨混凝土斜拉橋包含合理成橋狀態(tài)與合理施工狀態(tài)[3]。在大跨混凝土斜拉橋計(jì)算分析中，首先應(yīng)確定合理成橋狀態(tài)，再確定施工各個(gè)階段的中間狀態(tài)—合理施工狀態(tài)。合理成橋狀態(tài)容易獲取，最小彎曲能法結(jié)合影響矩陣法最為快速高效。合理施工狀態(tài)的確定難度較大，常見(jiàn)的計(jì)算方法有前進(jìn)分析法、倒退分析法[4]、正裝迭代法、倒拆 — 正裝交互迭代法、無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法[5]等?，F(xiàn)有單一的計(jì)算方法都有一定局限性，如前進(jìn)分析法無(wú)法確定斜拉索的初始張拉力及立模標(biāo)高；倒退分析法與正常施工工序相反，且無(wú)法考慮混凝土?xí)r變效應(yīng)及幾何非線性的影響；倒拆—正裝交互迭代法迭代過(guò)程過(guò)于繁瑣，每次迭代需建立一套倒拆分析模型，且需要考慮混凝土?xí)r變效應(yīng)的影響，反復(fù)迭代，計(jì)算量較大；正裝迭代法收斂速度過(guò)慢，求解時(shí)間較長(zhǎng)；無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法更適用于無(wú)需考慮混凝土?xí)r變效應(yīng)的鋼結(jié)構(gòu)橋梁。

綜上所述，單一的計(jì)算方法均無(wú)法完美確定斜拉橋合理施工狀態(tài)。針對(duì)大跨混凝土斜拉橋合理施工狀態(tài)確定難度大的問(wèn)題，依托某主跨300 m的大跨混凝土斜拉橋，利用Midas軟件建立空間有限元模型，提出將無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法與正裝迭代法相結(jié)合，以確定大跨混凝土斜拉橋合理施工狀態(tài)。

1 工程概況

本橋?yàn)橹骺?00 m的預(yù)應(yīng)力混凝土分離式雙箱斜拉橋，橋跨組合為150 m+300 m+150 m，主橋長(zhǎng)600 m，采用雙塔、雙索面、密索、對(duì)稱(chēng)扇形布置、塔梁分離的漂浮體系結(jié)構(gòu)。為了提高主梁剛度、改善結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性，兩岸各設(shè)一輔助墩，輔助墩距交界墩75 m。主梁采用預(yù)應(yīng)力砼分離式倒梯形斷面，梁中心高3 m，箱梁全寬31.5 m。主橋標(biāo)準(zhǔn)段的橋面路幅分布形式為：2.5 m人行道+1.5 m錨索區(qū)+11.5 m車(chē)行道+0.5 m分隔帶+11.5 m車(chē)行道+1.5 m錨索區(qū)+2.5 m人行道。索塔采用“H”形索塔、空心薄壁箱型截面。上塔柱高44.571 m，中塔柱高43.379 m，下塔柱高22.4 m。斜拉索采用高強(qiáng)低松弛鍍鋅鋼絞線。大橋總體布置及主梁典型斷面如圖1、圖2所示。

圖1 大橋總體布置圖(單位：mm)Figure 1 General layout of bridge (Unit: mm)

圖2 主梁典型斷面圖(單位：mm)Figure 2 Typical section of main girder (Unit: mm)

2 無(wú)應(yīng)力正裝迭代法相關(guān)理論總結(jié)及實(shí)現(xiàn)流程

2.1 無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法基本理論

對(duì)于結(jié)構(gòu)本身，外荷載、邊界情況給定，不論施工過(guò)程如何，只要保證構(gòu)件激活時(shí)是以無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量進(jìn)行，最終結(jié)果與一次落架結(jié)果相同。對(duì)于斜拉橋結(jié)構(gòu)，在施工過(guò)程合理的前提下，不管中間過(guò)程如何施工，拉索如何張拉調(diào)整，只要其最終狀態(tài)的無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量與一次落架無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量相同，則兩者最終內(nèi)力與位移一致[6-9]。

2.2 無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量計(jì)算

2.2.1拉索無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)計(jì)算

拉索以無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)控制。拉索無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)是指斜拉橋拉索單元兩端的幾何長(zhǎng)度同拉索單元由軸力引起伸長(zhǎng)量之間的差值。當(dāng)制造拉索所配置無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度比設(shè)計(jì)長(zhǎng)度長(zhǎng)，施工過(guò)程中會(huì)出現(xiàn)拉索施工張拉力不能達(dá)到設(shè)計(jì)值；而拉索制造無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度比設(shè)計(jì)長(zhǎng)度短時(shí)，拉索的有效錨固長(zhǎng)度將無(wú)法得到滿(mǎn)足。常用的拉索無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)計(jì)算方法是基于懸鏈線理論的精準(zhǔn)算法。索力對(duì)應(yīng)的水平分力是求解拉索無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度的關(guān)鍵因素，需要迭代才能得到精確結(jié)果。

2.2.2主梁、主塔無(wú)應(yīng)力曲率計(jì)算

主梁、主塔以無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度與無(wú)應(yīng)力曲率控制。Midas軟件中可通過(guò)勾選“切線拼裝”保證主梁、主塔構(gòu)件以無(wú)應(yīng)力狀態(tài)拼裝。特別是為了滿(mǎn)足主梁線形的連續(xù)性，合龍段合龍時(shí)也應(yīng)以無(wú)應(yīng)力狀態(tài)激活，通?？刹捎谜{(diào)索或施加臨時(shí)荷載的方式，使合龍段兩側(cè)最大懸臂端不出現(xiàn)轉(zhuǎn)角位移與水平位移，滿(mǎn)足無(wú)應(yīng)力安裝條件。

2.3 考慮收縮徐變效應(yīng)的無(wú)應(yīng)力正裝迭代法實(shí)現(xiàn)流程

2.3.1索力迭代

根據(jù)斜拉橋?qū)嶋H施工過(guò)程，建立分階段施工有限元模型，考慮混凝土收縮徐變效應(yīng)，采用無(wú)應(yīng)力狀態(tài)正裝分析，拉索以合理成橋狀態(tài)時(shí)拉索對(duì)應(yīng)的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度進(jìn)行激活，主梁、主塔以無(wú)應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行拼裝。經(jīng)過(guò)一次無(wú)應(yīng)力正裝分析，斜拉橋最終成橋狀態(tài)與一次落架內(nèi)力、線形不閉合。由無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法基本原理可知，收縮徐變效應(yīng)改變了結(jié)構(gòu)構(gòu)件無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量。若要實(shí)現(xiàn)閉合，必須調(diào)整施工過(guò)程中的無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量，可通過(guò)迭代分析解決不閉合問(wèn)題，具體流程如圖3所示。

圖3 索力迭代流程圖Figure 3 Iterative flow chart of cable force

按照上述步驟，采用差值迭代調(diào)整無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)的方法，將第一次前進(jìn)分析得到的成橋索力值與合理成橋狀態(tài)的索力值做差，將該差值修正到成橋索力中，重新計(jì)算斜拉索無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)，以新的無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)進(jìn)行下一輪計(jì)算。

2.3.2線形迭代

為了保證成橋后橋面線形合理、平順，需在各主梁節(jié)段施工時(shí)，通過(guò)立模拋高的方式賦予梁體拋高值，以此來(lái)抵消施工變形，使施工完畢后達(dá)到設(shè)計(jì)線形，該過(guò)程需進(jìn)行線形迭代計(jì)算。線形迭代實(shí)質(zhì)是對(duì)建模坐標(biāo)考慮預(yù)拱度的修正，使斜拉橋成橋后的主梁標(biāo)高達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高。具體流程如圖4所示。

圖4 線形迭代流程圖Figure 4 Iterative flow chart of alignment

在進(jìn)行線形迭代的時(shí)候，對(duì)建模坐標(biāo)進(jìn)行修正迭代，以此保證收縮徐變完成后且在考慮二分之一活載工況下，主梁線形達(dá)到設(shè)計(jì)線形。計(jì)算公式為：

H第一次修正=H施工預(yù)拱度+H成橋預(yù)拱度

(1)

H第二次修正=H第一次迭代線形-H設(shè)計(jì)

(2)

3 工程應(yīng)用

依托某主跨300 m大跨混凝土斜拉橋，以最小彎曲能量法結(jié)合影響矩陣法確定的合理成橋狀態(tài)為基礎(chǔ)，基于無(wú)應(yīng)力正裝迭代法相關(guān)原理，以該狀態(tài)下拉索對(duì)應(yīng)的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度做施工階段正裝分析消除收縮徐變效應(yīng)產(chǎn)生的影響，并獲取分階段施工的關(guān)鍵控制參數(shù)。無(wú)應(yīng)力正裝迭代法完整迭代流程如圖5所示。

圖5 無(wú)應(yīng)力正裝迭代法完整迭代流程Figure 5 Complete iteration process of stress-free forward iteration method

3.1 有限元模型

主橋采用前支點(diǎn)掛籃工法懸臂澆筑施工，由索塔朝兩側(cè)對(duì)稱(chēng)施工。主橋施工順序?yàn)椋和瓿上虏拷Y(jié)構(gòu)施工后，然后進(jìn)行索塔上部施工；主梁0#～2#節(jié)段采用搭支架平臺(tái)，現(xiàn)澆方式施工；主梁從3#(3'#)節(jié)段開(kāi)始采用前支點(diǎn)掛籃懸臂施工，直至懸臂施工結(jié)束；先邊跨合龍，再中跨合龍；合龍后進(jìn)行全橋二次索力調(diào)整；進(jìn)行橋面二期鋪裝、安裝橋面附屬設(shè)施。為分析各不閉合因素對(duì)斜拉橋最終成橋受力影響程度，建立Midas倒拆、正裝有限元模型，主梁、索塔采用梁?jiǎn)卧M，斜拉索采用桁架單元模擬。懸臂按照施工節(jié)段分成24個(gè)節(jié)段，每個(gè)邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)3.5 m，劃分為2個(gè)單元，每個(gè)邊跨合龍段為1個(gè)單元，中跨合龍段為2個(gè)單元，主梁一共劃分為206個(gè)單元，每個(gè)橋塔按照施工節(jié)段及其截面變化情況分為108個(gè)單元。每個(gè)前支點(diǎn)掛籃采用前后兩個(gè)集中力進(jìn)行模擬，邊、中跨配重也采用集中力進(jìn)行模擬。主塔與大地采用一般支撐，約束全部自由度；輔助墩處支座模擬為一般支撐，釋放Dx、Ry、Rz方向自由度；永久支座模擬為一般支撐，釋放Dx、Rx、Ry、Rz方向自由度；斜拉索與主梁、主塔的連接用主從約束(約束所有自由度)進(jìn)行模擬；主梁受到主塔的側(cè)向約束用彈性連接中的受壓，模型如圖6所示。

圖6 全橋有限元模型Figure 6 Finite element model of cable-stayed bridge

3.2 計(jì)算結(jié)果及分析

由圖7～圖10可知：無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法計(jì)算斜拉索合理施工狀態(tài)時(shí)，在考慮混凝土收縮徐變效應(yīng)的情況下，會(huì)出現(xiàn)最終成橋狀態(tài)與目標(biāo)狀態(tài)(合理成橋狀態(tài))不閉合現(xiàn)象?；跓o(wú)應(yīng)力狀態(tài)基本原理可知，不閉合的實(shí)質(zhì)是施工時(shí)混凝土收縮徐變效應(yīng)改變了構(gòu)件的無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量，收縮徐變發(fā)生以后，結(jié)構(gòu)無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量己經(jīng)與設(shè)計(jì)時(shí)結(jié)構(gòu)無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量不同，即考慮與不考慮收縮徐變后的結(jié)構(gòu)將為兩個(gè)不同的結(jié)構(gòu)。

圖7 不同次數(shù)迭代后成橋索力與目標(biāo)索力差值對(duì)比Figure 7 Comparison of the difference between completed bridge cable force and target ones after different iterations

圖8 不同次數(shù)迭代后成橋彎矩與目標(biāo)彎矩對(duì)比Figure 8 Comparison of completed bridge moment and target moment after different iterations

圖9 13次迭代后成橋主梁應(yīng)力與目標(biāo)應(yīng)力差值對(duì)比Figure 9 Comparison of stress difference between main girder and target stress after thirteen iterations

圖10 不同次數(shù)迭代后線形差值對(duì)比Figure 10 Comparison of alignmentdifferences after different iterations

采用無(wú)應(yīng)力正裝迭代法，經(jīng)過(guò)13次迭代分析后，成橋索力與目標(biāo)閉合，最終索力差值可控制在0.5%以?xún)?nèi)。13次迭代過(guò)程中，主梁彎矩逐漸向目標(biāo)彎矩靠近，迭代分析結(jié)束后，兩者差值無(wú)法達(dá)到完全閉合。雖然主梁成橋彎矩與目標(biāo)彎矩仍存在一定差值，但主梁作為軸向壓彎構(gòu)件，拉索提供的強(qiáng)大軸向力下，主梁主要以軸向受壓為主。13次迭代后，主梁上緣應(yīng)力值與目標(biāo)上緣應(yīng)力值相比，最大增量為0.38 MPa；主梁下緣應(yīng)力值與目標(biāo)下緣應(yīng)力值相比，最大增量為-0.21 MPa，差值較小，對(duì)斜拉橋主梁受力影響較小，在工程可接受范圍內(nèi)。主梁線形經(jīng)過(guò)3次迭代后，線形差值可完全消除。線形迭代速度較索力、彎矩迭代速度更快。

綜上所述，可采用無(wú)應(yīng)力正裝迭代分析消除大跨混凝土斜拉橋索力、線形不閉合問(wèn)題，但索力、彎矩、線形無(wú)法同時(shí)實(shí)現(xiàn)閉合，須作出取舍。成橋彎矩雖與目標(biāo)彎矩有偏差，但應(yīng)力變化值較小，在工程許可范圍以?xún)?nèi)。

3.3 合理施工狀態(tài)關(guān)鍵控制參數(shù)獲取

3.3.1施工階段拉索索力及無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度

在分階段張拉施工過(guò)程中，為保證張拉過(guò)程中索的安全，對(duì)拉索進(jìn)行分批次張拉，終張拉采用無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度進(jìn)行調(diào)索，以合理成橋狀態(tài)的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度為目標(biāo)狀態(tài)，將拉索調(diào)至目標(biāo)無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度。施工階段拉索索力與無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度是在索力與線性計(jì)算閉合后的基礎(chǔ)上提取。

由無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法基本理論可知，無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)的改變值對(duì)應(yīng)唯一索力改變量，施工過(guò)程索力控制可按錨頭拔出量作為索力控制的依據(jù)。無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法是按各構(gòu)件的無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量，以求解中間狀態(tài)拉索的初張力。在實(shí)際施工控制中以索力值為主，錨頭拔出量為輔。

本橋采用前支點(diǎn)掛籃懸臂澆筑施工方法，為保證澆筑過(guò)程中掛籃受力安全將對(duì)拉索采用分階段張拉形式。張拉分3次，第1次張拉為混凝土澆筑前，索力一般為對(duì)應(yīng)施工階段拉索索力的30%～40%；第2次張拉為混凝土澆筑一半后，索力一般為對(duì)應(yīng)施工階段拉索索力的60%～70%；第3次張拉為混凝土澆筑完成后，達(dá)到對(duì)應(yīng)施工階段拉索索力100%。

斜拉索第1次張拉與第2次張拉以索力值控制即可，無(wú)須精確計(jì)算拉索的錨頭拔出量。經(jīng)兩次索力張拉后，按施工階段索力值張拉，并記錄錨頭拔出量的原始數(shù)據(jù)作為張拉是否到位的判斷依據(jù)，以索力與錨頭拔出量雙控。

3.3.2預(yù)拱度設(shè)置

由于斜拉橋結(jié)構(gòu)在活載和恒載的長(zhǎng)期作用以及材料本身的收縮徐變影響將產(chǎn)生較大撓度，從而逐漸影響主梁運(yùn)營(yíng)，而主梁線形是影響斜拉橋運(yùn)營(yíng)過(guò)程中行車(chē)安全、穩(wěn)定以及舒適的重要因素。

為了保證成橋后橋面線形平順，運(yùn)營(yíng)狀態(tài)良好，需給予主梁各個(gè)節(jié)段相應(yīng)的拋高值，該拋高值可在立模標(biāo)高時(shí)賦予預(yù)拱度加以考慮。因此，在施工過(guò)程中，立模標(biāo)高需設(shè)置一定的預(yù)拱度，以此抵消施工中產(chǎn)生的各種因素引起的變形，使建成后的橋梁線形達(dá)到理論標(biāo)高。

設(shè)計(jì)標(biāo)高是指橋梁結(jié)構(gòu)在正常運(yùn)營(yíng)下，收縮徐變基本完成(竣工5 a后)并考慮二分之一靜活載時(shí)對(duì)應(yīng)的標(biāo)高。立模標(biāo)高是為控制了施工狀態(tài)主梁線形所設(shè)置的標(biāo)高，本橋主梁采用懸臂澆筑施工的立模標(biāo)高計(jì)算公式為：

(3)

因此，基于無(wú)應(yīng)力正裝迭代法確定的合理施工狀態(tài)，獲取施工過(guò)程拉索索力、無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)、錨頭拔出量以及立模標(biāo)高等施工控制關(guān)鍵參數(shù)，指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工。

4 結(jié)論

針對(duì)大跨混凝土斜拉橋合理施工狀態(tài)確定難的問(wèn)題，依托某主跨300 m的大跨混凝土斜拉橋，利用Midas軟件建立空間有限元模型，基于無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法與正裝迭代相結(jié)合的計(jì)算方法，確定其合理施工狀態(tài)，得出考慮收縮徐變效應(yīng)后無(wú)應(yīng)力正裝迭代收斂本質(zhì)及相關(guān)迭代規(guī)律?；诖_定的合理成橋狀態(tài)，獲取施工控制關(guān)鍵參數(shù),即拉索初張力、無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)、錨頭拔出量、主梁立模標(biāo)高等，以指導(dǎo)本橋施工。主要結(jié)論如下：

a.再次驗(yàn)證了無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法理論。即不考慮收縮徐變效應(yīng)時(shí)，只要保證斜拉橋結(jié)構(gòu)無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量一致，一次落架成橋的目標(biāo)狀態(tài)與分階段施工成橋最終狀態(tài)的內(nèi)力、位移、索力能夠較好的吻合；不考慮收縮徐變時(shí)，無(wú)應(yīng)力狀態(tài)法可完全解決不閉合問(wèn)題。在考慮混凝土收縮和徐變效應(yīng)后，構(gòu)件無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量會(huì)隨施工過(guò)程發(fā)生變化，導(dǎo)致最終成橋狀態(tài)與目標(biāo)值狀態(tài)不閉合。實(shí)質(zhì)上，考慮與不考慮收縮徐變的成橋狀態(tài)下結(jié)構(gòu)的最終狀態(tài)的無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量是不一樣，即兩者結(jié)構(gòu)是不同的結(jié)構(gòu)，要實(shí)現(xiàn)閉合，需調(diào)整無(wú)應(yīng)力狀態(tài)量進(jìn)行迭代分析。

b. 采用無(wú)應(yīng)力正裝迭代法，經(jīng)過(guò)13次迭代分析后，成橋索力與目標(biāo)閉合，最終索力差值可控制在0.5%以?xún)?nèi)。13次迭代過(guò)程中，主梁彎矩逐漸向目標(biāo)彎矩靠近，迭代分析結(jié)束后，兩者差值無(wú)法達(dá)到完全閉合。雖然主梁成橋彎矩與目標(biāo)彎矩仍存在一定差值，但主梁作為軸向壓彎構(gòu)件，拉索提供的強(qiáng)大軸向力下，主梁主要以軸向受壓為主。13次迭代后，主梁上緣應(yīng)力值與目標(biāo)上緣應(yīng)力值相比，最大增量為0.38 MPa；主梁下緣應(yīng)力值與目標(biāo)下緣應(yīng)力值相比，最大增量為-0.21 MPa，差值較小，對(duì)斜拉橋主梁受力影響較小，在工程可接受范圍內(nèi)。主梁線形經(jīng)過(guò)3次迭代后，線形差值可完全消除。線形迭代速度較索力、彎矩迭代速度更快?？刹捎脽o(wú)應(yīng)力正裝迭代分析消除大跨混凝土斜拉橋索力、線形不閉合問(wèn)題，但索力、彎矩、線形無(wú)法同時(shí)實(shí)現(xiàn)閉合，須作出取舍。成橋彎矩雖與目標(biāo)彎矩有偏差，但應(yīng)力變化值較小，在工程許可范圍以?xún)?nèi)。

c.經(jīng)過(guò)無(wú)應(yīng)力狀態(tài)正裝迭代法進(jìn)行迭代計(jì)算，使斜拉橋索力達(dá)到了閉合，通過(guò)對(duì)主梁線形預(yù)拱度進(jìn)行修正，抵消混凝土單元的無(wú)應(yīng)力長(zhǎng)度和曲率變化的影響，使線形達(dá)到設(shè)計(jì)線形，內(nèi)力與設(shè)計(jì)值靠近以達(dá)到設(shè)計(jì)要求。在索力、線形閉合基礎(chǔ)上，提取拉索索力、無(wú)應(yīng)力索長(zhǎng)、錨頭拔出量以及立模標(biāo)高等施工過(guò)程參數(shù)，以此指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工。

本研究可為類(lèi)似大跨混凝土斜拉橋施工(控制)提供有益借鑒。