張偉衛(wèi)， 謝 萍， 楊 明， 池 強(qiáng)， 高雄雄， 封 輝

（1. 中國石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院， 西安710077；2. 石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 西安710077；3. 中石油管道有限責(zé)任公司西部分公司， 烏魯木齊830000）

落 錘 撕 裂 試 驗(yàn) （DWTT， drop weight tear test） 被用于測定鋼管抗裂紋擴(kuò)展的能力， 已經(jīng)具備了成熟的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)， 對試驗(yàn)方法、 試驗(yàn)條件、 斷口評定都作了相關(guān)規(guī)定[1]。 目前國內(nèi)鋼管行業(yè)常用的試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)主要有美國石油學(xué)會的《管線管落錘撕裂試驗(yàn)推薦作法》 （API RP 5L3—2014）、 《輸送鋼管落錘撕裂試驗(yàn)方法》 （SY/T 6476—2017） 等[2]。

在標(biāo)準(zhǔn)制定初期， 管線鋼以鐵素體鋼為主，試驗(yàn)機(jī)的沖擊能力往往也較小。 隨著管線鋼強(qiáng)度等級、 韌性水平以及鋼管壁厚的不斷提升， 管線鋼逐漸發(fā)展為針狀鐵物體、 貝氏體為主的高強(qiáng)度高韌性管線鋼， 試驗(yàn)機(jī)的沖擊能力也逐漸升高[1-3]。目前國內(nèi)中俄東線天然氣管道工程用鋼管的壁厚已達(dá)到32. 1 mm， 雖然主流試驗(yàn)機(jī)沖擊能力為50 kJ， 但仍然面臨DWTT 試樣需要減薄的問題。相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)僅對早期管線鋼進(jìn)行了研究， 規(guī)定了DWTT 試樣減薄量和溫度降低指標(biāo)， 針對針狀鐵素體型X80 厚壁管線鋼的DWTT 試樣減薄方式、降低溫度等問題， 需進(jìn)一步開展研究， 確定試驗(yàn)方法的適用性， 為DWTT 試驗(yàn)在工程實(shí)際應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)材料和方法

本研究采用的樣品來自中俄東線、 西三線等天然氣管道工程用管線鋼管， 試驗(yàn)材料主要參數(shù)及取樣位置見表1。

表1 試驗(yàn)材料主要參數(shù)及取樣位置

采用全壁厚試樣和減薄試樣。 減薄試樣包括外壁減薄、 內(nèi)壁減薄和雙面減薄。 外壁減薄或內(nèi)壁減薄試樣是指分別從鋼管外壁表面或內(nèi)壁表面減薄至規(guī)定壁厚， 雙面減薄試樣是同時(shí)從鋼管外壁和內(nèi)壁表面減薄相同的厚度至規(guī)定壁厚。 所有減薄試樣的最終尺寸為305 mm×76.2 mm×19.0 mm， 試樣缺口形式為壓制V 形缺口， 缺口角度45°±2°， 缺口深度（5.1±0.51） mm。

DWTT 在100 kJ 落錘試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行， 試驗(yàn)溫度包括20～-60 ℃的系列溫度， 目的是得到剪切面積為85%時(shí)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度FATT85， 并與SY/T 6476—2017 中規(guī)定的試樣減薄后的溫度降低量ΔT 進(jìn)行對比分析， 表2 給出了SY/T 6476—2017 中規(guī)定的試樣減薄后的溫度降低量要求[4]。

表2 SY/T 6476—2017 規(guī)定的試驗(yàn)溫度降低量

2 試驗(yàn)結(jié)果和討論

2.1 試驗(yàn)結(jié)果

圖1 分別給出了壁厚30.8 mm 和壁厚26.4 mm X80 試樣減薄前后的DWTT 剪切面積和韌脆轉(zhuǎn)變曲線。 表3 給出了兩個(gè)規(guī)格試樣的DWTT 韌脆轉(zhuǎn)變溫度FATT85。

從圖1 和表3 可以看出， 隨著試驗(yàn)溫度的降低， DWTT 試樣剪切面積逐漸減??； 與全壁厚試樣相比， 不同減薄方式試樣的韌脆轉(zhuǎn)變溫度均明顯降低。

表3 不同壁厚試樣DWTT 韌脆轉(zhuǎn)變溫度試驗(yàn)結(jié)果

2.2 結(jié)果分析

26.4 mm X80 鋼管減薄前后的DWTT 斷口形貌。相同試驗(yàn)溫度時(shí)， 減薄后的試樣剪切面積明顯高于全壁厚試樣。 這是因?yàn)楫?dāng)試樣變厚時(shí)， 在外力作用下， 沿厚度方向的收縮和變形所受到的約束會增加， 材料約束由平面應(yīng)力狀態(tài)向平面應(yīng)變狀態(tài)過渡， 沖擊時(shí)產(chǎn)生較大形變硬化， 使試樣斷口的脆性區(qū)增加， 剪切面積下降。

以上分析表明， 在進(jìn)行厚壁鋼管DWTT 試驗(yàn)時(shí)， 若是使用減薄試樣， 則應(yīng)降低試驗(yàn)溫度，才能使減薄后的試樣與全壁厚試樣剪切面積趨于一致。 這與SY/T 6476—2017 等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求“若采用減薄試樣， 則實(shí)際試驗(yàn)溫度應(yīng)低于規(guī)定試驗(yàn)溫度”[4]相符。 本研究中， 對于壁厚30.8 mm鋼管， 若是使用減薄試樣， 按照標(biāo)準(zhǔn)要求， 其試驗(yàn)溫度應(yīng)該降低17 ℃； 對于壁厚26.4 mm 鋼管，若是使用減薄試樣， 其溫度應(yīng)該降低11 ℃。 由圖1 可以看出， 雙面減薄試樣比全壁厚試樣的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量基本與相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定一致， 單面減薄試樣比全壁厚試樣的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量大于相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)溫度降低規(guī)定值。

圖2 DWTT 試樣減薄前后斷口形貌

為了使試驗(yàn)數(shù)據(jù)更有代表性， 我們采用了外徑1 422 mm 和1 219 mm、 壁厚21.4～32.1 mm 的鋼管試樣進(jìn)行了54 組系列溫度的DWTT 試驗(yàn)，取樣位置距離鋼管焊縫90°， 方向?yàn)殇摴芄荏w橫向（周向）， 得到了雙面減薄、 內(nèi)壁減薄、 外壁減薄試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度， 并與全壁厚試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度進(jìn)行了對比， 試驗(yàn)結(jié)果如圖3 所示。

圖3 試樣減薄前后DWTT 韌脆轉(zhuǎn)變溫度對比

從圖3 可以看出， 與原始壁厚相比， 雙面減薄試驗(yàn)韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量最小， 均值5～15 ℃；內(nèi)壁和外壁減薄方式的韌脆轉(zhuǎn)變溫度差異不大，均值10～25 ℃。 原壁厚試樣韌脆轉(zhuǎn)變溫度越高，減薄試樣的溫度降低量越大， 即單面減薄試樣的韌性優(yōu)于雙面減薄試樣。 這是因?yàn)椴牧显诤穸确较蛐阅懿痪鶆颍?鋼板在熱機(jī)械控軋工藝（TMCP）生產(chǎn)過程中， 由于鋼錠邊部冷卻速度較快， 此處材料晶粒較細(xì)， 軋制得到的鋼板表面晶粒較細(xì)，材料韌性也較好， 而相應(yīng)于鋼錠中心由于是偏析雜質(zhì)富集區(qū)， 晶體顆粒粗大， 軋制獲得的鋼板中部韌性也較差[5-10]。 因此， 當(dāng)采用減薄試樣進(jìn)行DWTT 試驗(yàn)時(shí)， 由于單面減薄試樣保留了一側(cè)韌性較好的部分， 雙面減薄試樣將兩側(cè)韌性較好部分均進(jìn)行去除， 而保留中間韌性較差部分， 所以單面減薄試樣測得的剪切面積好于雙面減薄試樣。

把圖3 中的數(shù)據(jù)按壁厚及表2 給出的SY/T 6476—2017 規(guī)定的不同壁厚減薄至19 mm 時(shí)的溫度降低量進(jìn)行歸類擬合， 得到不同壁厚試樣減薄至19 mm 后相對于原始壁厚試樣韌脆轉(zhuǎn)變溫度的降低量， 結(jié)果如圖4 所示。

圖4 不同減薄方式實(shí)際溫度降低量對比

從圖4 可以看出， 隨試樣原始壁厚增加， 減薄至19 mm 后韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量增加。 按SY/T 6476—2017 標(biāo)準(zhǔn)溫度降低量要求， 壁厚22.2 mm以下試樣， 減薄后應(yīng)降低6 ℃進(jìn)行試驗(yàn)， 22.2～28.6 mm 應(yīng)降低11 ℃， 28.6～39.7 mm 應(yīng)降低17 ℃。但是從試驗(yàn)結(jié)果來看， 雙面減薄試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的等效溫度降低值基本一致； 單面減薄試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量明顯大于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的等效試驗(yàn)溫度降低量。 外壁減薄時(shí)， 實(shí)際試驗(yàn)結(jié)果為壁厚22.2 mm 以下溫度降低了9 ℃， 壁厚22.2～28.6 mm 時(shí)溫度降低9～13 ℃，28.6 mm 以上溫度降低13～35 ℃； 內(nèi)壁減薄時(shí)，壁厚22.2mm 以下溫度降低了13 ℃， 壁厚22.2～28.6 mm 時(shí)溫度降低10～15 ℃， 28.6 mm 以上時(shí)溫度降低15～40 ℃。 因此， 按SY/T 6476—2017 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的溫度降低量要求進(jìn)行減薄DWTT 試驗(yàn)時(shí)， 外壁減薄和內(nèi)壁減薄試驗(yàn)結(jié)果更偏于危險(xiǎn)。

3 結(jié) 論

（1） 厚壁管線鋼管， 壁厚尺寸效應(yīng)和減薄方式對DWTT 韌脆轉(zhuǎn)變的影響十分顯著， 雙面減薄試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量與SY/T 6476—2017 標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定等效溫度降低值基本一致， 單面減薄試驗(yàn)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低量明顯大于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的等效試驗(yàn)溫度降低量。

（2） 材料在厚度方向組織性能不均勻， 表面晶粒較細(xì)， 材料韌性較好； 中心晶粒粗大，韌性較差。 減薄后， 單面減薄試樣保留了壁厚一側(cè)韌性較好的部分， 雙面減薄試樣僅保留了中間韌性較差部分， 使得單面減薄試樣的剪切面積優(yōu)于雙面減薄試樣。

（3） 相同試驗(yàn)條件下， 試樣截面尺寸是影響剪切面積的主要因素， 試樣厚度增加， 材料所受約束由平面應(yīng)力狀態(tài)向平面應(yīng)變狀態(tài)過渡，更容易出現(xiàn)脆性斷裂。

（4） 壁厚32.1 mm 以下的鋼管采用減薄方式進(jìn)行DWTT 試驗(yàn)時(shí)， 盡量采用全壁厚試樣，當(dāng)試驗(yàn)機(jī)能力無法滿足需要而必須對試樣進(jìn)行減薄時(shí)， 應(yīng)采用雙面減薄試驗(yàn)代替全壁厚試驗(yàn)。如果采用單面減薄試樣進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)， 應(yīng)比標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的溫度降低量降低更多的溫度。